8. Влияние на параметры холодильного цикла конечной разности температур в конденсаторе и испарителе.

В конденсаторе отводится кол-во теплоты , в испарителе подводится . ; холодильный коэффициент , . Значит при понижении тем-ры кипения снижается . При увеличении тем-ры конденсации также снижается. Особенно сильное влияние на оказывает . На параметры оказывают влияние абсолютные температуры кипения и конденсации через действующие разности температур и конденсатора и испарителя. Поэтому снижение энергозатрат можно компенсировать увеличением площади, что ведет к увеличению закупочной цены.

9. Влияние на параметры холодильного цикла дросселирования холодильных агентов.

Ввиду несжимаемости жидкости снижение давления от до в поршневом детандере осущ. при микроскопических перемещениях поршня, следовательно, организовать вращение коленвала с микроскопическим радиусом практически невозможно. В реальных ХМ не применяются детандеры, а используются дросселирующие устройства. Дросс. осущ. с потерями энергии, связанные с силами трения при прохождении сужающегося элемента за счет внутренней энергии в-ва. Т.е. при дросс. изменяется кол-во теплоты раб.в-ва и дросс. осущ. не по S=const. Теоретически показано, что дросс. происходит по линии, очень близкой к h=const. В рез-те перехода от расширения к дросселированиютеплопроизводительность конденсатора не изменилась, а холодопроизводительность испарителя уменьшилась. В результате дросселирования работа компрессора увеличилась, значит холодильный коэффициент уменьшится, но останется >1.

1 0.Влияние на процессы дросселирования теплоемкости и теплоты парообразования холодильных агентов.

Потери в процессе дросс. Увеличиваются, в том числе при пологой левой пограничной кривой. Угол наклона левой пограничной кривой определяется теплоемкостью жидкой фазы хладоагента. При Т=const приращение энтропии пропорционально приращению теплоты рассматриваемого тела, при этом . Отсюда следует, , и значит теплоемкость жидкой фазы хладоагента при параметрах соответствующих параметрам л.п.к. определяет ctg ее угла наклона к оси энтропии в T-s диаграмме. При малой теплоемкости ХА в жидкой фазе угол наклона больше, и ниже потери, связанные с дросселированием. При возрастании удельной теплоты парообразования, возрастает расстояние между пограничными кривыми. Относительная доля потерь на дросселирование при прочих равных условиях уменьшается в связи с увеличением площади фигуры 1-2-3’-4 при сохранении площади фигуры 2-3’5.

11. Холодильный цикл с режимом сухого хода компрессора.

П рименяемые в холод.технике компрессоры предназначены для работы в режиме сухого хода. Процесс сжатия в идеальном цикле начинается в области влажного пара при наличии в смеси некоторого количества (т.4) жидкой фазы холодильного агента. Реализация такого процесса с помощью компрессоров сухого хода недопустима. Поэтому в испарителе параметры холодильного агента доводятся до состояния насыщенного пара (т.5) и сжатие осуществляется по 5-7 или 5-6-1.

Режим сухого хода может быть реализован 2 способами: адиабатическое сжатие 5-7 и двухступенчатое сжатие (адиабат 5-6 и изотерм. 6-1). Адиабат.сжатие 5-7 приводит к перегреву холодильного агента. Фигура 1-6-7 определяет отличие рассм. цикла от идеального 5-6-2-3’.Отвод теплоты от ХА будет в этом случае осущ. по изобаре 7-1 в зоне перегретого пара при переменной температуре, далее по изотерме 1-2. Такой температурный режим раб.тела приводит к повышению его средней температуры, увеличению разности тем-р между ХА и охлаждаемой средой. При реализации цикла 5-7 с сухим адиабатическим ходом компресс.есть положительный момент – увеличение холодопроизводительности испарителя на величину .