- •1 Общая часть
- •1.1 Введение
- •1.2 Анализ технического задания
- •1.3 Разработка структурной схемы блока питания
- •1.4 Разработка схемы электрической принципиальной блока питания
- •1.5 Выбор элементной базы
- •Критерии выбора эрэ
- •В трансформаторах малой мощности кпд составляет 60-90%
- •2 Расчетная часть
- •2.1 Расчет маломощного трансформатора
- •2.2 Расчёт выпрямителя на нагрузку ёмкостного характера
- •2.3 Расчёт полупроводникового стабилизатора постоянного напряжения
- •По данным пункта 1 и 2 расчёта выбираем транзистор, у которого
- •3 Экспериментальная часть
- •3.1 Описание конструкции блока питания
- •3.2 Проверка на работоспособность
- •Заключение
- •Приложение a Спецификация
1.5 Выбор элементной базы
При разработке какого-либо устройства важное место занимает выбор элементной базы. Выбор ЭРЭ, должен быть сделан так, чтобы обеспечить надежную работу каждого узла и блока питания в целом. При этом выбирают элементы имеющие широкое применение и распространение в современной радиоаппаратуре, дешёвые и простые в установке.
Критерии выбора эрэ
Трансформаторы:
Трансформатор выбирается с любой конструкцией магнитопровода и количеством вторичных обмоток, с максимально высоким КПД.
Основные параметры:
Коэффициент трансформации – отношение числа витков в первичной обмотке к числу витков во вторичной обмотке;
КПД (коэффициент полезного действия) представляет собой отношение активной мощности на входе.
В трансформаторах малой мощности кпд составляет 60-90%
Исходя из этого, выбираем броневой трансформатор с выходным напряжением 12 В и током 0,1A.
Транзисторы:
По коэффициенту усиления на рабочей частоте;
По максимальной рассеиваемой мощности;
По максимально допустимому напряжению между коллектором и эмиттером (между коллектором и базой);
По максимальной рабочей частоте;
По величине входного сопротивления.
Резисторы:
По максимальной рассеиваемой мощности;
По типу проводящего слоя;
По максимальному рабочему напряжению;
По классу прочности;
По ТКR.
Конденсаторы:
По типу конденсатора;
По номинальному напряжению UН(1,3-1,5)UРАБ;
По классу точности;
По ТКС.
Диоды:
По максимально выпрямляемому току;
По прямой рассеиваемой мощности;
По максимально допустимому обр. напряжению;
Для стабилитрона:
По напряжению стабилизации;
Приделом рабочего тока стабилизации.
Исходя из выше перечисленных критерий, выбираем ЭРЭ для проектируемого блока питания:
Транзистор: КТ815Б – h21=40; Pmax=10Вт; Umax=40B; fmax=3МГц; Rб=10Ом.
Резистор: R1– Рном=0,125Вт; МЛТ; резистор общего назначения;
Umax=350В±5%.
Конденсаторы: С1 – UН(1,3-1,5)UРАБ=400В; ±0,4; ТКЕ=10-8 1/Сº.
С2 – UН(1,3-1,5)UРАБ=16В; ±0,4; ТКЕ=10-6 1/Сº.
С3 – UН(1,3-1,5)UРАБ=10В; ±0,2; ТКЕ=10-5 1/Сº.
Диоды: КД208А – Imax=0,5A; Pmax=60Вт; Uобр max=35B.
Стабилитрон: КС311А – Ucт=11В; Iст=0,2А.
2 Расчетная часть
2.1 Расчет маломощного трансформатора
Расчет маломощного трансформатора осуществляется на основе методики, изложенной в [2]. Исходные данные: напряжение сети U1 = 220 В, частота сети f = 50 Гц, параметры вторичной обмотки: U2 = 12 В, I2 = 0,1 А.
Мощность трансформатора в соответствии с формулой (1):
PГ = U2 ∙ I2 (1)
PГ =11× 0,1=1,1 Вт
По таблице 12.1 [2] выбираем сталь 1513, kC = 0.93, В = 1,1 Тл, J = 4,8A/мм2, kO= 0.22, ή = 0.85.
Ток I1 в соответствии с формулой (2) и с учётом, что cos = 0.9:
(2)
I1 =1,1/220×0,85×0,9=0,007A
Исходная расчётная величина SCSO в соответствии с формулой (3) определяется:
(3)
SCSO = =0,86 см4
По приложению 1 [2] согласно полученному SCSO выбираем магнитопровод Ш99с параметрами: а =10 мм, с =15мм, h =22,5 мм, b =10мм, SC =0,74 см2.
Число витков в обмотках трансформатора согласно формулам (4) и (5)
(4)
(5)
где U1% =15, U2% =20:
1 = (220(1-0,15)104)/(4,44501,10,74) =10442 витков;
2 = (11 (1+0,2)104)/(4,44501,10,74) =730 витков;
Сечение проводов обмоток в соответствии с формулой (6) определяется
qпр = (6)
qnp1 = 0,01/4,8 = 0,002 мм2; qnp2 = 0,1/4,8 = 0,021 мм2
По найденным сечениям проводов из приложения 2 [2] для провода ПЭВ-1 находим соответствующие диаметры проводов обмоток с изоляцией. Таким образом, d1 = 0,05 мм, d2 = 0,35 мм.
Определяем возможность размещения обмоток в выбранном окне магнитопровода, для чего производим расчёты согласно формулам (7), (8) и (9)
число витков в первичной обмотке в одном слое:
(7)
где h – высота окна магнитопровода, мм;
1 – расстояние обмотки до ярма, обычно 25 мм;
d1 – диаметр провода обмотки, мм.
Полученное значение округляется до ближайшего меньшего числа
число слоёв обмотки:
(8)
Полученное значение округляется до ближайшего большего значения.
толщина обмотки:
(9)
где - толщина изоляционной прокладки, которая применяется, если напряжение между слоями превышает 50 В ( =0,050,08 мм)
Обмотка 1:
Число витков в одном слое обмотки:
11 = (22,5 - 23)/0,05 =330
Число слоёв обмотки:
m1 =10442/330= 32.
Толщина всей обмотки 1 с учётом, что = 0,06:
1 = 32(0,05+0,06) =3,85 мм.
Обмотка 2:
Число витков в одном слое обмотки:
12 = (22,5 - 23)/0,35 =47
Число слоёв обмотки:
m2 = 730/47 =16
Толщина всей обмотки 2 с учётом, что 2 = 0,06:
2 = 8(0,35+0,06) =3,28 мм.
Необходимая ширина окна определяется в соответствии с формулой (10):
(10)
где k – коэффициент разбухания обмоток за счёт неплотного прилегания слоёв, k = 1,21,3,
2 – толщина изоляции между обмотками и стержнем, 2 = 1,02,0 мм,
3 – толщина наружной изоляции катушки, 3 = 0,51 мм,
4 – расстояние от катушки до второго стержня, 4 = 14 мм,
N-1,N – толщина изоляции между обмотками, она составляет 0,51 мм.
СНЕОБХ = 1,2(1+3,85+0,5+3,28+0,5)+1 =11,7мм.
с ≥ СНЕОБХ