3.2 Расчет режима работы при включении отопления.

Принимаем режим по тепловому графику с минимальным пропуском пара в конденсатор. При этом и отопительная нагрузка каждой турбины типа ПТ-50 составляет 102,54/3=34,18 МВт.

По диаграмме режимов работы турбины определяем, что при =90/3=30кг/с=108т/ч и Гкал/ч расход пара =225т/ч,

=42МВт,

Таким образом, весь отопительный период турбины работают с заниженным расходом пара и электрической нагрузкой, не превышающей номинальную.

3.3. Расчет режима работы на нагрузку горячего водоснабжения .

Здесь возможны три варианта работы:

а) по тепловому графику;

б) по электрическому графику;

в) при отключении в ремонт одного энергетического котла и одной турбины ПТ-50.

Определим, какую мощность можно получить от каждой из трёх турбин ПТ-50 при их равномерной загрузке и работе по электрическому графику при .

Задаем . По диаграмме

Учитывая, что при работе по тепловому графику , ,

дополнительный пропуск пара в конденсатор дает возможность получить 21МВт дополнительной мощности на каждой турбине. При этом экономичность такой выработки здесь не определяется.

При отключении в ремонт одного котлоагрегата и одной турбины режим рассчитывается аналогично аварийному. В этом случае:

,при Gо=300 т/час по диаграмме режимов определяется =172 т/ч=47,78 кг/с, и

Оставшаяся технологическая нагрузка покрывается через РОУ:

кг/с.

Таким образом, суммарно получаем :

, что меньше их суммарной номинальной производительности (420т/ч).

3. Расчет принципиальной тепловой схемы тэц с турбинами пт-50/60-130/7.

В первом приближении материальный баланс пара и конденсата не сошелся. Расход пара в конденсатор не равен заданному расходу, необходимо 2 приближение. Увеличиваем расход свежего пара в голову турбины на 6кг/с. Тогда Go=76,39+6=82,39 кг/с=296,6т/ч

4.1 Задание исходных данных.

1. Давление пара в производственном отборе

2. Величина производственного отбора

3. Отопительная нагрузка турбины

4. Температура обратной сетевой воды

5. Температура прямой сетевой воды

6. Расчётный расход сетевой воды W_свj=

7. Расход свежего пара в голову турбины

8. Паровая нагрузка котлоагрегата .

9 Паровая нагрузка конденсатора .

10. Величина утечек пара .

11. Непрерывная продувка котла .

12. Давление в конденсаторе турбины .

13. Начальные параметры пара: давление ; температура ; энтальпия .

14. Потери через уплотнения:

(в подогреватель П5);

(в подогреватель ПУ).

15. Давление в деаэраторе .

16. Схема подготовки добавочной воды – подогрев в охладителе продувки

ОП и подогревателе сырой воды ПСВ, обессоливание в установке ХОВ, подогрев в подогревателе ПОВ, деаэрация в атмосферном деаэраторе возвратного конденсата и добавочной воды ДКВ, подача в смеситель СМ 1 перед П3.

17. Недогрев воды в ПВД – 2^оС , недогрев в ПНД – 5^оС . Подогреватели

П7 и П6 имеют охладители дренажа.

18. Коэффициент полезного действия вспомогательных теплообменников КПД сетевых и регенеративных подогревателей .

19. Электромеханический КПД .

20. Потери давления в трубопроводах от турбины до регенеративных и сетевых подогревателей составляют 5% от давления в отборе. Недогревы в сетевых подогревателях равны 5°С.

Таблица 2. Относительные внутренние КПД отсеков турбины.

Отсек турбины	Интервал давлений пара, МПа
0-РС	12,75-6,77	0,79
РС-1	6,77-2,714	0,825
1-2	2,714-1,764	0,812
2-3	1,764-1,002	0,838
3-4	1,002-0,75	0,826
4-5	0,75-0,208	0,823
5-6	0,208-0,0,0608	0,811
6-7	0,0608-0,0263	0,808
7-К	0,0263-0,00343	0,5

Давление в РС найдено следующим образом:

Находим на i-s диаграмме точку пересечения i=3513кДж/кг и p=12,75МПа. Так как у турбины ПТ-50 двухвенечная РС то зададимся величиной располагаемого теплоперепада кДж/кг, далее опускаемся вертикально вниз до энтальпии i=3513-180=3333кДж/кг и находим соответствующее давление

, задаемся

По рис. 1 находим

Рис. 1 Примерный вид зависимости относительного действительного теплоперепада регулирующих ступеней теплофикационных турбин от относительного расхода пара на турбину.

кДж/кг

Давление в 4 отборе задано как давление производственного потребителя:

Давление в 3ем,2ом, 1ом отборе найдем по формуле Стодолы- Флюгеля:

Давление в 5ом, 4ом отборе найдем по формуле Стодолы-Флюгеля:

Давление в 7ом отборе находим с через коэффициент пропускной способности промежуточного отсека методом последовательных приближений. После серии последовательных приближений было утверждено давление в нижнем отопительном отборе