- •Привод транспортера
- •6.3.1. Условия расчета 34
- •Введение
- •1. Энерго-кинематический расчёт
- •1.1 Кинематическая схема привода
- •1.2. Кпд привода, выбор электродвигателя
- •2. Проектирование передач.
- •2.1. Ременная передача.
- •2.1.1. Условия расчета
- •Цилиндро-цилиндрический редуктор
- •2.2.2. Результаты расчета передач
- •2.3. Выбор варианта конструкции редуктора
- •3. Силовая схема редуктора
- •4. Проектирование валов
- •4.1. Проектный расчет валов
- •4.2. Проверочный расчет валов.
- •4.2.1 Проверочный расчёт промежуточного вала
- •5. Проверочный расчёт шпоночных соединений
- •6. Проектирование подшипниковых узлов
- •6.1 Реакции в опорах
- •6.2. Выбор типов подшипников
- •6.3 Расчёт подшипников
- •6.3.1. Условия расчета
- •6.3.1. Результаты расчёта
- •7. Проверочный расчет муфты
- •8. Система смазывания
- •Литература
7. Проверочный расчет муфты
Для соединения выходного вала редуктора с конвейером применена муфта МУВП ГОСТ 21424-93 (Рис..7.1).
Муфта выбрана согласно номинальному моменту и диаметру вала.
Рис. 7.1 Муфта МУВП
Работоспособность МУВП определяется прочностью пальцев и резиновых втулок. Проверочный расчёт резиновых втулок выполняют по условиям ограничения давления на поверхности их контакта с пальцами, а самих пальцев — по условиям прочности на изгиб.
Нагрузка, приходящаяся на один палец:
,
где D – диаметр окружности, по которой расположены пальцы, D=140 мм; z - количество пальцев в муфте, z=8.
Условие прочности втулок муфты:
,
где dп – диаметр пальца, dп=14 мм; lв – длина втулки, lв=50 мм; [p] – допускаемое давление для резины, [p]=(2,0..2,5) МПа.
Условие прочности пальцев на изгиб:
,
где с – осевой зазор между полумуфтами, с=5 мм; [σ] – допускаемое напряжение изгиба пальцев, [σ]=(60..70) МПа.
Вывод: данная муфта МУВП удовлетворяет заданным условиям работы.
8. Система смазывания
1)Быстроходная передача
Контактные напряжения: σH = 437 МПа; окружная скорость 1,13 м/c
Тогда по таблице 10.8 [2] кинематическая вязкость μ = 50 · 10-6 м2/c.
2)Тихоходная передача
Контактные напряжения: σH = 427 МПа; окружная скорость 1,43 м/c
Тогда по таблице 10.8 [2] кинематическая вязкость равна μ = 50 · 10-6 м2/c.
По таблице 10.10 [2] выберем масло индустриальное И-30А.
Объем масляной ванны примем из расчета 0,5л на 1кВт.
Тогда объем масляной ванны будет:
Уровень масла контролируется жезловым маслоуказателем.
9. Тепловой расчет редуктора
Рис. 9.1. К тепловому расчёту редуктора
Условие работы редуктора без перегрева:
где Pч – подводимая мощность, где – КПД редуктора; – коэффициент теплоотдачи, по рекомендации [2, c. 256]; – площадь наружных стенок редуктора, . Площадь теплоотдающей поверхности корпуса редуктора:
где b=257-ширина редуктора, h=153-высота редуктора, l=148-длина редуктора.
Тогда:
43,6 оС =Δt < [Δt]= 60 оС
Условие работы редуктора без перегрева выполняется, следовательно, нет необходимости в установке дополнительных систем охлаждения редуктора.
Литература
Иванов М.Н. Детали машин. - М.: Машиностроение, 1991
Чернавский С.А. Курсовое проектирование деталей машин. – М.: Альянс, 2005
Детали машин. Разработка и оформление конструкторской документации курсового проекта. Учеб. пособие /А.П. Тюрин, В.И. Егоров, В.И. Корнилов. Изд-во СПбГПУ, 2003, 40 с.
Дунаев П.Ф., Леликов О.П. Конструирование узлов и деталей машин. – М.: Высш. шк., 1998. - 447 с., ил.