13. Учет пространственной работы каркаса по прогонам при отсутствии жесткого диска покрытия.

В этом случае в работу вовлекается 5-6 рам вместе с загруженной и для определения _пр с достаточной точностью можно рассмотреть пятиопорную неразрезную балку на упругосмещающихся опорах (рис в). Реакция в опоре, соответствующей загруженной раме F_R, зависит от соотношения жесткости самой опоры и жесткости балки (связей), т.е от высоты колонны Н, соотношения погонных жесткостей верхней и нижней частей ступенчатой колонны, шага поперечных рам b и суммарной жесткости горизонтальных элементов, перераспределяющих усилия. Отношение реакций опоры к эквивалентной силе F_R/F_э= опред по табл в зависимости от параметра , который определяется по формуле=b³I_Hd/H³I_г. Если колонны поперечной рамы одинаковые, то d м.б. вынесено за знак суммы, отношение I_H/I_г принято при обычных конструкциях каркаса равным 0,5-0,25, а коэффициент d=1/с при шарнирном сопряжении ригеля с колонной или d=1/k при жестком. Коэффициентом  учитывается загружение лишь одной рамы блока; в действительности же вертикальные и горизонтальные нагрузки от крана одновременно воздействует и на рамы, смежные с ней. При этом уменьшается величина упругого отпора связей, нагружается рассчитываемая рама. Обычно достаточно учесть влияние нагрузки на две смежные рамы по отношению к средней рассматриваемой раме данного блока. Значения F’_э и F’’_э, отвечающие загружению смежных рам, можно определить исходя из соотношений нагрузок, приходящихся на среднюю раму и смежные с ней (рис е): F’_э=(у’/у)F_э и F’’_э=(у’’/у)F_э. F_R=F_э+’( F’_э+ F’’_э), F’_э+ F’’_э= F_э(у’+ у’’)/ у=F_э(n₀-у)/ у= (n₀/у’-1)F_э. _пр=1--’(n₀/у’-1).

14. Расчет рамы на вертикальные нагрузки.

П ри расчете рам на вертикальные нагрузки, непосредственно приложенные к ригелю (постоянная, снеговая), нельзя пренебрегать упругими деформациями ригеля, ибо это может привести к существенным ошибкам и в значениях расчетных усилий в колоннах. Сквозной ригель заменяется условным сплошным с эквивалентной жесткостью, момент инерции которого можно определить приближенно по формуле I_p=(A_вп*z²_в+ A_нп*z²_н). При симметричных однопролетных рамах с симметричными нагрузками горизонтальное смещение верхних узлов  равно нулю и единственное неизвестное при жестком сопряжении ригеля с колонной – угол поворота верхнего узла рамы . Если расстояние между осями верхней и нижней части колонны е0,5h_в, то нужно учесть возникающее вследствие этого дополнительные моменты. При шарнирном сопряжении ригеля с колоннами ригель рассчитывают как обычную ферму, свободно лежащую на опорах. Моменты возникают только в колоннах вследствие несовпадения осей верхней и нижней частей колонны и эксцентриситета приложения опорной реакции фермы.

15. Расчет рамы на горизонтальные нагрузки.

Нагрузка от мостовых кранов. Горизонтальная сила Т_к, расположенная в плоскости поперечной рамы, возникает из-за перекосов крана, торможения тележки, распирающего воздействия колес при движении по рельсам, расстояние между которыми несколько меньше пролета крана и т.п. Нормативное значение силы Т^н_к, передаваемой на поперечную раму, определяется по формулам:для кранов с гибким подвесом груза Т^н_к=0,05(9,8Q+G_т)/n₀; с жестким Т^н_к=0,1(9,8Q+G_т)/n₀;Сила Т может быть направлена внутрь пролета или из пролета и приложена к любому ряду колонн. Продольная сила F_кп возникает от трения колес о рельс и от сил торможения крана. Нормативная сила, направленная вдоль пути, принимается равной 0,1 нормативной вертикальной нагрузки на тормозные колеса крана рассматриваемой стороны крана.

Горизонтальное давление крана на поперечную раму T = _{н *} _ƒ*ψ _* Т^н_{к *} y. Ветровая нагрузка: q_в= _н*_ƒ *w_o*k*c*B.