Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Раздел 2.docx
Скачиваний:
5
Добавлен:
20.09.2019
Размер:
112.51 Кб
Скачать

2.5 Разработка схемы управления и описания её работы

Разработку схемы электрической принципиальной ведем в соответствии с предложениями по модернизации.

Пуск двигателей М1 и М2 осуществляется нажатием кнопки SB3, которая вызывает срабатывание магнитного реле KV1, замыкающего свои контакты KV1.1-KV1.3 в цепи управления двигателями М1 и М2. А контактом KV1.4 реле ставится на самопитание.

Рассмотрим работу тиристорного блока на примере фазы А. В момент похождения положительной полуволны напряжения на фазе А, происходит открытие тиристора VS1 (так как положительная полуволна является прямой для VS1) и закрытие тиристора VS2 (так как положительная полуволна является обратной для VS2). Формируется открывающий импульс тока в цепи управления тиристора VS1. Открывающий импульс на управляющий электрод тиристора VS1 подается по цепи: фаза А, диод VD1, токоограничивающий резистор R1, Замыкающий контакт KV1.1, управляющий электрод тиристора VS1, катод тиристора VS1. Тиристор VS1 открывается и на фазе А двигателя М1 появляется напряжение. Ток на обмотку статора двигателя поступает по цепи: фаза А, тиристор VS1, обмотка статора двигателя М1, тиристор VS4 – фаза В или тиристор VS6 – фаза С. В следующий полупериод прохождения отрицательной полуволны напряжение в фазе А происходит закрытие тиристора VS1, и открытия тиристора VS2. Открывающий импульс на управляющий электрод тиристора VS2 поступает по цепи: другая фаза (на которой сейчас положительная полуволна), обмотка статора двигателя М1, диод VD2, замыкающий контакт KV1.1, токоограничивающий резистор R1, управляющий электрод тиристора VS2. Тиристор VS2 открывается и на обмотке двигателя появляется напряжение. В остальных фазах работа тиристорных блоков аналогична.

Работа остальных тиристорных блоков аналогична.

Одновременно реле KV1 контактом KV1.5 включает электромагнит YA1. Для выключения двигателей М1 и М2 используется кнопка SB2.2, которая размыкает свой нормально замкнутый контакт и разрывает цепь катушки реле KV1.

Включение, выключение двигателя М2 осуществляется выключателем SA1. Пуск и останов электродвигателя ускоренного перемещения М3 осуществляется кнопкой SB1, работающей в рабочем режиме.

Дистанционное управление долбяком может осуществляться в двух режимах - наладочном и рабочем.

В рабочем режиме переключатель SA3 разомкнут. Для пуска долбяка необходимо нажать кнопку SB4.1, которая своими нормально открытыми контактами замкнет цепь электромагнита YA1, который через зубчатую передачу повернет кран управления гидропанелью в положение «пуск», долбяк начнет перемещаться. Для останова долбяка нужно нажать кнопку SB2.1, которая своими нормально открытыми контактами замкнет цепь электромагнита YA2. Последний через зубчатую передачу повернет кран гидропанели в положение «стоп». Долбяк остановится.

В наладочном режиме переключатель SA3 замкнут. Управление долбяком осуществляется кнопкой SB4, которая своими нормально открытыми контактами включает электромагнит YA1, а нормально закрытыми выключает электромагнит YA2. Пуск долбяка может осуществляться только после пуска двигателя М1.

Конечный выключатель механизма отсчета перемещений стола SQ1 встроен в цепь реле KV1. При получении команды от механизма отсчета конечный выключатель SQ1 размыкает цепь и отключает пусковое реле KV1.

Ограничение холостого хода главного электродвигателя осуществляется кнопкой SB2.2, которая имеет нормально закрытые контакты в цепи управления главного двигателя и нормально открытые контакты в цепи останова долбяка. Таким образом, при останове долбяка произойдет также останов главного двигателя.

Лампа местного освещения питается пониженным напряжением 24 В постоянного тока от вторичной обмотки трансформатора. В цепи лампочки HL 1имеет плавкий предохранитель FU1 и выключатель SA2. Сигнальные лампочки HL2 и HL3 питаются постоянным напряжением 24 В.

Защита главного электродвигателя М1 от перегрузок осуществляется тепловым реле KK1. Защита электродвигателей от токов коротких замыканий осуществляется автоматическим выключателем QF2. Защита электронасоса М2 от перегрузок осуществляется тепловым реле KK2. Нулевая защита осуществляется KV1 и KM1.

2.6 Выбор элементов схемы управления

Выбор силовых тиристоров VS1-VS6 производим по условиям:

Iном.т ≥ (0,5 Iмах.кр )/(2·Ко·КQ·Кα·Кф), (9)

Uобр.ном.т ≥ 1,1· ·Uном.с , (10)

где Iном.т – номинальный ток тиристора, А;

Iтах.кр – максимальный возможный кратковременный ток через тиристор, А;

Ко – коэффициент, учитывающий условия охлаждения тиристора, о.е.. Принимаем Ко=0,5 о.е.;

КQ – коэффициент, учитывающий загрузку тиристора в зависимости от температуры окружающей среды, о.е.. Принимаем КQ=1 о.е.;

Кα – коэффициент, учитывающий угол проводимости тиристора, о.е.. Принимаем Кα=1 о.е.;

Кф – коэффициент отклонения формы анодного тока тиристора от прямоугольной, о.е.. Принимаем Кф=1,1 о.е.

Uобр.ном.т – обратное номинальное напряжение тиристора, В;

Uном.с – номинальное напряжение сети, В.

В нашем случае возможный максимальный кратковременный ток, проходящий через тиристор Iмах.кр , А, будет иметь место при замкнутом положении автоматического воздушного выключателя QF2 при пуске одновременно двух электродвигателей М1, М2:

Iмах.кр= Iп1 +Iп2 , (11)

где Iп1 ; Iп2 – соответственно пусковые токи электродвигателей М1, М2, А.

Iтах.кр=148,9+1,35=150,25 А

По условиям (9), (10):

Iном.т ≥ (0,5·150,25)/(2·0,5·1·1·1,1)=68,29 А

Uобр.ном.т ≥ 1,1· ·380=591,14 В

Так как в схеме не предусмотрена защита от перенапряжения R-C-цепочкой, то выбираем тиристоры по напряжению на два класса выше, чем по расчёту.

По [ ] выбираем тиристоры марки Т15-80-8 с Iном.т=80 А, Uобр.ном.т=800 А, Iупр.т=300 мА, Uупр.т=4 В.

Параметры выбранных силовых тиристоров заносим в таблицу 4.

Таблица 4

Поз. обозначение

Марка силовых тиристоров

Iном.т ,

А

Uобр.ном.т, В

Iупр.т,

мА

Uупр.т,

В

VS1-VS6

T15-80-8

80

800

300

4

Выбор диодов VD1-VD6 для тиристорного пускателя производим по условиям:

Iдоп.пр ≥ Iупр.т , (12)

Uобр.доп ≥· ·Uном.с , (13)

где Iдоп.пр – допустимый прямой ток диода, А;

Iупр.т – ток управления тиристором, А;

Uобр.доп – обратное допустимое напряжение диода, В.

Iдоп.пр ≥ 0,3 А

Uобр.доп ≥  380=535,8 В

По [ ] диоды марки КД105В с Iдоп.пр=0,3 А, Uобр.доп=600 В.

Параметры выбранных диодов заносим в таблицу 5.

Таблица 5

Поз. обозначение

Маркировка диодов

Iдоп.пр, А

Uобр.доп, В

Iупр.т, А

VD1-VD6

КД105В

0,3

600

0,3

Выбор резисторов R1-R3 тиристорного пускателя производим по условиям:

Rр ≥ ( 0,05·Uмах -Uупр.т )/(1,1·Iупр.т ), (14)

Ррас ≥ I2упр.т Rр , (15)

где Rр – активное сопротивление резистора, Ом;

Uмах – максимальное значение напряжения сети, В;

Ррас – мощность рассеивания резистора, Вт.

Максимальное значение напряжения сети Uтах , В, рассчитываем по формуле:

Uмах= Uном.с (16)

Uмах=  380= 535,8 В

По условиям (14), (15):

Rр ≥( 0,05·535,8-4)/(1,1·0,3)=69 Ом

Ррас ≥ 0,3 2·69=6,21 Вт

По [ ] выбираем резисторы марки С5-35В с Rр=100 Ом, Ррас=7,5 Вт.

Данные выбранных резисторов заносим в таблицу 6.

Таблица 6

Поз. обозначение

Маркировка резисторов

Rр, Ом

Ррас, Вт

R1-R3

С5-35В

100

7,5

Выбор герконового реле КV1 производим по условиям:

Uном.кат.р ≥ Uном.ц.у , (17)

Iном.к.р ≥ Iдл.к.ц , (18)

–по количеству и виду контактов в цепи

где Uном.кат.р – номинальное напряжение катушки реле, В;

Uном.ц.у – номинальное напряжение цепи управления, В. Uном.ц.у=24 В;

Iном.к.р – номинальный ток контактов реле, А;

Iдл.к.ц – длительный ток коммутируемой цепи, А, Iдл.к.ц=Iупр.т=0,3 А.

Uном.кат.р ≥ 24 В,

Iном.к.р ≥ 0,3 А

По [ ] выбираем герконовое реле марки РПГ-010611, с шестью замыкающими контактами, с Рном=2,4 Вт.

Выбор контактора КМ1 производим по условиям :

Uном.кат.к ≥ Uном.ц.у , (19)

Iном.к.р ≥ Iдл.к.ц , (20)

где Uном.кат.к – номинальное напряжение катушки контактора, В;

Uном.ц.у – номинальное напряжение цепи управления, В. Uном.ц.у=24 В;

Iном.к.р – номинальный ток контактов катушки, А;

Iдл.к.ц – длительный ток коммутируемой цепи, А, Iдл.к.ц=Iном.М3=16 А.

Uном.кат.к. ≥ 24 В,

Iном.к.р ≥ 16 А

По [ ] выбираем контактор марки КМГ-17-1930-00У.04, с Iном.к.=63 А, Uном.кат.к=24 В, Рпотр.= 4 Вт.

Выбор электромагнитных муфт YA1 производим по условию :

Uном.YA ≥ Uном.ц.у., (21)

Где Uном.YA - номинальное напряжение муфты, В;

Uном.ц.у – номинальное напряжение цепи управления.

Uном.YA ≥ 24 В

По [ ] выбираем электромагнитную муфту марки ЭМ25-4102У1 с Р=23 Вт.

Выбор электромагнитной муфты YA2 аналогичен, и производим по условию (21) :

Uном.YA ≥ 24 В

По [ ] выбираем электромагнитную муфту марки ЭМ25-6201У2 с Р=51 Вт.

Выбор переключателя SA3 производим по следующим условиям:

- по назначению;

- по конструктивному исполнению;

-по рабочему напряжению:

Uном.пер. ≥ Uком.к.ц. , (22)

-по току контактов переключателя:

Iном.пер. ≥ Iдл.к.ц. , (23)

где Uном.пер – номинальное напряжение переключателя, В;

Uком.ц. – номинальное напряжение коммутируемой цепи, В;

Iном.пер – номинальный ток переключателя, А;

Iдл.к.ц. – длительный ток коммутируемой цепи, А.

Iдл.к.ц= Рпотр.KV1/Uном.ц.у., (24)

где Рпотр.KV1 – потребляемая мощность герконового реле KV1, Вт;

Uном.ц.у – номинальное напряжение цепи управления, В.

Iдл.к.ц =2,4/ 24= 0,1 А

По условию (22) и (23) :

Uном.пер≥ 24 В

Iном.пер. ≥ 0,1 А

Выбираем переключатель марки ПКн-105 с Uном.пер=24 В, Iном.пер.= 4 А.

Выбор остальных переключателей аналогичен, данные заносим в таблицу 7.

Таблица 7

Поз. обозначение

Маркировка переключателей

Uном.пер, В

Iном.пер, А

SA1

ПВ3-10

380

6

SA2

ПКн-105

24

4

SA3

ПКн-105

24

4

Выбор конечного выключателя SQ1 производим по условиям:

Uном.кон.в. ≥ Uном.ц.у , (25)

Iном.кон.в. ≥ Iдл.к.ц , (26)

где Uном.кон.в – номинальное напряжение конечного выключателя, В;

Iном.кон.в – номинальный ток контактов конечного выключателя, А.

Длительный ток коммутационной цепи Iдл.к.ц, А, орпеделяем по формуле :

Iдл.к.ц= Рпотр.КV1 /Uном.ц.у , (27)

где Рпотр.КV1 – потребляемая мощность герконового реле KV1, Вт;

Iдл.к.ц= 2,4/24= 0,1 А

По условиям (25), (26):

Uном.кон.в. ≥ 24 В

Iном.кон.в. ≥ 0,1 А

Выбираем конечный выключатель марки ВКП2110У2 с Uном.кон.в.= 24 В, Iном.кон.в. = 4 А, F=10 Н.

Выбор кнопок управления SB1, SB2 производим по условиям:

Uном.кн ≥ Uном.ц.у , (28)

Iном.кн ≥ Iдл.к.ц , (29)

где Uном.кн – номинальное напряжение кнопки, В;

Iном.кн – номинальный ток контактов кнопки, А.

–по виду толкателя;

–по цвету толкателя,

Покажем выбор кнопки SB1.

Длительный ток коммутационной цепи Iдл.к.ц , А, определяем по формуле:

Iдл.к.ц= Рпотр.КМ /Uном.ц.у (30)

Iдл.к.ц=4/24=0,17 А

По условиям (28), (29):

Uном.кн ≥ 24 В

Iном.кн ≥ 0,17 А

По [ ] выбираем кнопку SB1 марки КЕ191У3 исполнение 4 с красным толкателем, Iном.кн=6 А.

Выбор остальных кнопок аналогичен, данные заносим в таблицу 8.

Поз. обозначение

Марка кнопки

Вид кнопки

Цвет кнопки

Кол. Замыкающих контактов

Кол. размыкающих контактов

SB1

КЕ191У3 исп.1

Цилиндрический

Чёрный

1

-

SB2.1-SB2.2

КЕ181У3 исп.4

Грибовидный

Красный

1

1

S

КЕ181У3

исп.4

B3

Цилиндрический

Чёрный

1

-

S

КЕ181У3

исп.4

B4.1-SB4.3

Цилиндрический

Чёрный

1

2

Таблица 8

Выбор лампы местного освещения производим по условиям:

–по мощности;

–по номинальному напряжению

Uном.л.м.о ≥Uц.м.о , (31)

где Uном.л.м.о- номинальное напряжение лампы местного освещения, В;

Uц.м.о- напряжение цепи местного освещения, В.

Uном.ц.о.≥24 В

По [ ] выбираем лампу накаливания марки МО-24-60 с Uном.л.м.о=24 В, Рном.л.м.о=60 Вт

Находим номинальный ток лампы, А:

Iном.л.м.о= Pном.л.м.о/Uном.л.м.о (32)

Iном.л.м.о=60/24=2,5 А

Выбор сигнальных ламп производим по условию (31) :

Uном.ц.о.≥24 В

Выбираем лампы марки КМ24-90 с Uном.с.л.=24 В, Iном.с.л.= 90 мА

Выбор переключателя в цепи местного освещения производим по следующим условиям:

- по назначению;

- по конструктивному исполнению;

- по рабочему напряжению

Uном.пер.≥Uц.м.о.; (33)

- по току контактов переключателя

Iном.к.пер.≥Iц.м.о; (34)

где Uном.пер.- номинальное напряжение переключателя, В;

Uц.м.о- номинальное напряжение местного освещения, В;

Iном.к.пер.- номинальный ток переключателя, А;

Iц.м.о- ток цепи местного освещения , А.

Uном.пер.≥24 В

Iном.к.пер.≥2,5

Выбираем по [ ] однополюсный переключатель типа ПКн-105,Uном.пер.=24 В, Iном.к.пер.=4 А.

Выбор диодов однофазного мостового выпрямителя для питания цепи управления производим после выбора всех элементов схемы управления. Выбор производим по условиям:

- по обратному напряжению

Uобр≥1,57·Uц.у.; (35)

- по прямому току

Iдоп.пр≥0,5·Id, (36)

где Id- ток нагрузки диодов, А.

Ток нагрузки диодов определяем по формуле:

Id=(∑P­потр)/Uц.у., (37)

где ∑P­потр- сумма активных мощностей потребителей цепи управления, Вт.

Покажем выбор диодов VD7-VD10.

По условию (35):

Uобр≥1,57·24=37,68 В

Рассчитываем ток нагрузки диодов по формуле (37):

Id=(2,5+2,5+4+2,4+51)/24=2,6 А

По условию (36):

Iдоп.пр≥0,5·2,6=1,3 А

По [ ] выбираем диоды VD7-VD10 серии КД202Г с Iдоп.пр=3,5 А, Uобр=70 В.

Данные диодов занесем в таблицу 9.

Таблица 9

Поз. обозначение

Марка диодов

Iдоп.пр, А

Uобр., В

VD7-VD10

КД202Г

3,5

70

Выбор понижающего трансформатора для цепей управления и местного освещения производим по следующим условиям:

- по напряжению обмоток

Uном.1тр≥Uном.с; (38)

Uном.2тр≥Uр.2TV; (39)

При наличии вторичной обмотки для питания местного освещения дополнительно должно выполняться условие:

Uном.2м.о.≥Uц.м.о.; (40)

- по мощности трансформатора

Sном.тр≥Sрасч.1 (41)

где Uном.1тр – номинальное напряжение первичной обмотки трансформатора, В;

Uном.2TV -номинальное напряжение вторичной обмотки питания выпрямителя, В;

Uном.2м.о – номинальное напряжение обмотки питания местного освещения, В;

Sном.тр – номинальная мощность трансформатора, ВА;

Sрасч.1 – полная расчетная нагрузка первичной обмотки трансформатора, ВА.

Расчетную нагрузку трансформатора Sрасч.1, ВА, определяем по формуле:

Sрасч.1=S2/тр, (42)

где S2- суммарная полная мощность нагрузки вторичных обмоток, ВА;

тр- коэффициент полезного действия трансформатора.

Суммарная мощность нагрузки S2, ВА, определяем по формуле:

S2=Ku(Id·Uц.у)+Iл.м.о·Uном.ц.м.о. (43)

где Iл.м.о – ток лампы местного освещения, А;

Кu – коэффициент соотношения напряжений U2 и Ud , о.е.. По [ ] принимаем Кu=1,23 о.е.

Напряжение вторичной обмотки трансформатора цепи питания выпрямителя Uр.2TV , В, определяем по формуле:

Uр.2TV=Ud∙Ки , (44)

где Ки- коэффициент соотношения напряжений U2 и Ud о.е.. По [ ] принимаем Ки=1,11 о.е..

По условию (43):

S2=1,11∙(2,6∙24)+2,5·24=129 В∙А

По [ ] принимаем ηтр=0,87 о.е..

По формуле (42):

Sрасч.1 =129/0,87=148,3 В∙А

По формуле (44):

Uр.2TV=24∙1,11=26,64 В

По условиям (38), (39), (40), (41):

Uном.1тр≥380 В

Uном.2тр≥26,64 В

Uном.2м.о≥24 В

Sном.тр≥148,3 В∙А

По [ ] выбираем трансформатор ОСМ1-0,25-380/24/29 трёхобмоточный с Sном=250 В∙А и Uном.2тр=24 В, Uном2м.о.=29 В.

2.7 Выбор защитной аппаратуры и питающей сети

Выбор вводного автоматического выключателя производим по условию:

Iном.р ≥ Iном.зц, (45)

где Iном.р- номинальный ток теплового расцепителя автоматического выключателя, А;

Iном.зц- номинальный ток защищаемой цепи, А.

Для вводного автоматического выключателя QF2:

Iном.зц = Iном.д. + I1ном.тр.1, (46)

где Iном.д.- сумма номинальных токов электродвигателей, А;

I1ном.тр.1 - номинальный ток первичной обмотки понижающего трансформатора ТV1, А.

Номинальный ток первичной обмотки понижающего трансформатора определяем по формуле:

I1ном.тр. = Sном.тр./Uном.c (47)

I1ном.тр.1 = 250/380 = 0,66 А

По формуле (46) получим:

Iном.зц =22,9+0,3+5,6+0,17 =28,9 А

По условию (45) имеем:

Iном.р ≥ 28,9 А

По [ ] выбираем выключатель QF2 марки ВА51-31 с Iном.в. = 100 А, Iном.р = 31,5 А.

Поскольку автоматический выключатель имеет комбинированный расцепитель, то проверим выбранный выключатель по току срабатывания электромагнитного расцепителя по условию:

Iср.э.р. ≥ 1,25 . Iкр., (48)

где Iср.э.р. — ток срабатывания электромагнитного расцепителя выключателя, А;

Iкр. — наибольший возможный кратковременный ток в защищаемой цепи, А.

Для автоматического выключателя QF2 ток срабатывания электромагнитного расцепителя определяем по формуле:

Iср.э.р.=10 . Iном.р (49)

Iср.э.р. = 10 . 31,5 = 350 А

В нашем случае наибольший кратковременный ток в защищаемой цепи определяется как сумма пусковых токов двигателей М1 и М2, номинального тока электродвигателя М3, плюс номинальный ток первичной обмотки трансформатора ТV1 по формуле:

Iкр =Iп1.+Iп2.+Iном3+I1ном.тр.1 (50)

Iкр. =148,9+0,17+1,35+5,6=156 А

По условию (48) имеем:

350 А > 1,25 .156 = 195А

Так как условие соблюдается, значит, автоматический выключатель выбран правильно.

Для защиты питающей линии выбираем автоматический выключатель QF1, устанавливаемый в распределительном устройстве, по селективности на одну ступень выше, чем вводной выключатель. По [ ] выбираем выключатель QF1 марки ВА51-31 с Iном.в. = 100А, Iном.р = 40 А.

Данные автоматических выключателей заносим в таблицу 10.

Таблица 10

Поз. обозначение

Марка выключателя

Iном.в, А

Iном.р, А

QF1

ВА51-31

100

40,0

QF2

ВА51-31

100

31,5

Тепловые реле для защиты электродвигателей от перегрузок выбираем по условиям:

Iном.т.р. ≥ Iном., (51)

Iном.т.э.р. ≥ Iном., (52)

где Iном.т.р. — номинальный ток теплового реле, А;

Iном.т.э.р — номинальный ток теплового элемента реле (уставка), А.

Произведем выбор теплового реле КК1 для защиты от перегрузок двигателя главного движения М1.

По условиям (51) и (52) получим:

Iном.т.р. ≥ 22,9 А

Iном.т.э.р. ≥ 22,9 А

По [ ] выбираем тепловое реле КК1 марки РТЛ102204 с Iном.т.р.= 25 А, Iном.т.э.р. = 21,5 А и с пределами регулирования тока несрабатывания 18,0 – 25,0А.

Выбор остальных тепловых реле аналогичен. Данные заносим в табл. 10.

Таблица 10

Поз. обозначение

Марка реле

Iном.т.р., А

Iном.т.э.р., А

Пределы регулирования

КК1

РТЛ102204

25,00

21,50

18,00- 25,00

КК2

РТТ5-10-051

0,37

0,32

0,27- 0,37

Выбор плавких предохранителей производим по условию:

Iвст. ≥ Iном.з.ц., (53)

где Iвст. — номинальный ток плавкой вставки, А;

Iном.з.ц. — номинальный ток защищаемой цепи, А.

Произведем выбор предохранителя FU1, установленного в цепи лампы местного освещения. В данном случае Iном.з.ц. равен току лампы местного освещения.

По условию (53) получим:

Iвст. ≥ 2,5 А

По [ ] выбираем плавкий предохранитель FU1 марки ПРС-10-П с Iном.пр. = 10А, Iвст. = 4 А.

Выбор остальных предохранителей аналогичен. Полученные данные заносим в табл. 11.

Таблица 11

Поз. обозначение

Марка предохранителя

Iном.пр., А

Iвст., А

FU1-FU4

ПРС-10-П

10

4

Выбор сечения проводов питающей линии к станку производим по условиям:

Iдоп. ≥ Iдл. / Кпопр., (54)

Iдоп. ≥ (Кзащ. . Iном.р.ру.)/Кпопр., (55)

где Iдоп. — длительно-допустимый ток проводника стандартного

сечения при расчётных условиях прокладки, т. е. при tокр.ср = +25оС

(прокладка в воздухе) и при tокр.ср = +15оС (при прокладке в земле), А;

Кпопр. — поправочный коэффициент на фактическую температуру

окружающей среды, о.е.;

Кзащ. — коэффициент защитной аппаратуры, о.е.;

Iном.р.ру — номинальный ток теплового расцепителя автоматического

выключателя, установленного в РУ, А.

По [ ] определяем Кпопр. = 1, а по [ ] определяем Кзащ. = 1.

По условиям (54) и (55) получим:

Iдоп. ≥ 28,9 / 1=28,9 А

Iдоп. ≥ 40/1= 40 А

По [ ] выбираем питающий провод марки АПВ – 3(1x10)+1x2,5 с Iдоп. = 42 А и с сечением токопроводящей жилы 10 мм2. Прокладка провода в трубе.

2.8 Выбор электрической схемы соединений

При составлении схем соединений нужно помнить следующее:

  1. Присоединение проводов производится только с зажимам аппаратов, электрических машин, приборов или к наборам внешних зажимов (клеммников), которые выпускаются промышленностью на номинальные токи 10, 25, 60 и 200 А и напряжения до 500 В.

  2. К одному зажиму рекомендуется присоединять не более двух проводов; при наличии большего числа проводов необходимо применять сдвоенные зажимы.

  3. В пределах одной панели все разветвления проводов между аппаратами рекомендуется делать на зажимах аппаратов и не применять промежуточные зажимы.

  4. Совершенно не допускается соединение проводов помимо зажимов, например путем скрутки или пайки.

На схемах соединений провода, идущее от наборов зажимов или от аппаратов одном направлении, можно изображать двумя способами: либо объединить в пучки и показывать эти пучки на схеме одной толстой линией, либо каждый провод показывать отдельно. В настоящее время преимущественное распространение нашел первый способ.

В электрошкафу располагаем :

- автоматический выключатель QF2;

- тиристорные блоки;

- тепловые реле KK1 и KK2;

- предохранители FU1-FU3;

- диодный мост;

- герконовое реле KV1;

- контактор KM1.

На листе 3 изображаем схему электрических соединений модернизированного станка 7М430.