- •1. Характеристика энергетической электроники.
- •2. Принцип построения преобразователя электроэнергии.
- •4. Сравнительная характеристика п/п вентилей.
- •7. Устройство и характеристики семистора.
- •8. Электрические свойства п/п вентилей, граничные параметры по напряжению.
- •9. Режимы нагрузки тиристора по току.
- •10. Включение тиристоров по цепи управления.
- •11. Процессы при переключениях тиристоров (при включении).
- •12. Процессы при переключениях тиристоров (при выключении).
- •13. Общие сведения о выпрямителях.
- •14. Однофазный однополупериодный выпрямитель, работающий на активную нагрузку.
- •15. Однофазный однополупериодный выпрямитель, работающий на активно-индуктивную нагрузку.
- •16. Однофазный однополупериодный выпрямитель, работающий на емкостную нагрузку.
- •17. Однофазный двухполупериодный выпрямитель, работающий на активную нагрузку.
- •18. Однофазный двухполупериодный выпрямитель, работающий на активно-индуктивную нагрузку.
- •19. Однофазный двухполупериодный выпрямитель, работающий на емкостную нагрузку.
- •20. Мостовая схема двухполупериодного выпрямителя.
- •21. Умножители напряжения.
- •22. Схема двухполупериодного выпрямителя с нулевым диодом.
- •23. Несимметричная схема двухполупериодного выпрямителя.
- •24. Трехфазный выпрямитель с нулевым выводом.
- •25. Трехфазный мостовой выпрямитель.
- •26. Двенадцатипульсный выпрямитель с уравнительным реактором.
- •27. Составные (комбинированные) многоимпульсные выпрямители.
- •28. Инверторы, автономный параллельный инвертор тока.
- •29. Ведомый сетью инвертор.
- •30. Резонансный инвертор.
- •31. Преобразователь частоты с промежуточным звеном постоянного напряжения.
- •32. Принцип работы непосредственного преобразователя часоты.
- •33. Однофазные регуляторы переменного напряжения, фазовый метод регулирования переменного напряжения.
- •34. Широтно-импульсный метод регулирования переменного напряжения.
- •35. Реверсивные импульсные преобразователи постоянного напряжения.
- •36. Стабилизаторы напряжения: параметрические стабилизаторы напряжения.
- •37. Компенсационные стабилизаторы напряжения.
- •38. Условия эксплуатации преобразователей.
- •39. Коэффициент полезного действия преобразователя.
- •40. Питание силовой части преобразователя от сети переменного тока.
- •41. Питание силовой части преобразователя от сети постоянного тока.
- •42. Условия окружающей среды.
- •43. Эксплуатационные режимы и классы нагрузки.
- •44. 3Ащита преобразователя от перенапряжений.
- •45. Виды защиты преобразователей от перенапряжений.
- •46. 3Ащита от перегрузок по току.
- •47. Защита от сверхтоков на основе быстродействующих предохранителей.
- •48. Анализ эффективности предохранителей и других средств защиты п/п вентилей.
- •49. Быстродействующие выключатели.
- •50. Защитное отключение с помощью системы управления.
14. Однофазный однополупериодный выпрямитель, работающий на активную нагрузку.
Схема выпрямителя показана на рис. 3.1. Поскольку рассматривается идеальный выпрямитель, то u2= U2m·sin =KT ·u1= u′1, где = · t, а KT – коэффициент трансформации идеального трансформатора. Под действием u2 ток в цепи нагрузки протекает только в течение тех полупериодов, когда анод вентиля V имеет положительный потенциал относительно катода. Таким образом, вентиль V пропускает ток в первый полупериод.
Во второй полупериод, когда потенциал анода становится отрицательным, ток в цепи равен нулю, т.е.
id =i2 = ·sin (0 ) id =i2 =0 ( 2)
Выпрямленное U
ud =Rd · id =Udm · sin (3.1) где Udm - амплитудное значение выпрямленного напряжения.
Среднее значение выпрямленного напряжения
Udio = d =Udm/π =U2m /π (3.2)
Среднее значение выпрямленного тока (также тока V)
Id= Ud / Rd = U2m /( ·Rd) (3.3)
Действующее значение тока вентиля:
IRMS = = =U2m/(2Rd) (3.4)
Максимальное обратное U на вентиле достигает амплитудного значения напряжения вторичной обмотки:
URRM=U2m= ·Udio (3.5)
На рис. 3.1 представлены временные диаграммы напряжений и токов, поясняющие работу выпрямителя.
Рис. 3.1. Однофазный однополупериодный выпрямитель при работе на активную нагрузку: а - эквивалентная схема; б-д - временные диаграммы напряжений и токов для неуправляемого режима ( = 0); е-з - то же для управляемого режима ( 0)
Изменяя угол сдвига , управляющего импульса относительного напряжения анодной цепи u2, можно регулировать среднее значение выпрямленного напряжения.
В этом случае среднее значение выпрямленного напряжения определяется по формуле:
Udi = = (1+ cos ) = (1+ cos) (3.6) где Udi0 - значение Ud при = 0 для идеального выпрямителя.
Разложение функции напряжения со средним значением Udi 0 в ряд Фурье дает гармонические составляющие с номерами = 1,2,3...
Действующее значение всех гармоник, содержащейся в кривой выпрямленного напряжения, называется напряжением пульсаций Uq , а его отношение к идеальному постоянному напряжению Udi 0 -коэффициентом пульсаций:q= Uq / Udi 0.(3.7)
Если в кривой постоянного напряжения содержится лишь единственная синусоидальная гармоническая составляющая, то коэффициент пульсаций определяется по формуле:
q’ =(Ud max-Ud min)/(Ud max+Ud min) (3.8)
где Ud max и Ud min – соответственно максимальное и минимальное значение постоянного напряжения в течение одного периода. При этом коэффииент пульсаций в 2 раз больше, чем расчитанный по формуле (3.7)
15. Однофазный однополупериодный выпрямитель, работающий на активно-индуктивную нагрузку.
Анализ данного режима (рис. 3.2) важен для изучения влияния на процессы в выпрямителях сглаживающих фильтров с дросселем во входной цепи, например, при работе выпрямителя на обмотку электромагнита или обмотку машины постоянного тока мощностью до 1 кВт. Влияние индуктивности Ld заключается в следующем: энергия, запасенная в дросселе при нарастании тока id, увеличивает длительность протекания тока через вентиль. При = 0 >, а при 0 значение уменьшается. При > в момент перехода напряжения u2 через 0 вентиль V не может закрываться. Вследствие этого напряжение ud будет нарастать в сторону отрицательной полуволны до тех пор, пока ток в вентиле не уменьшится до нуля.
При длительности импульса управляющего тока, равном , вентиль V не может закрыться после перехода напряжения u2 через 0 даже после уменьшения тока в вентиле до нуля в силу того, что не выполняется второе условие закрывания вентиля V (не отсутствует импульс управляющего тока) до окончания управлябющего импульса.
Значение зависит от угла управления и н (н = аrctg Lн/Rн).
Эти зависимости показаны на рис. 3.7.