3.1.5 Вибір арматури і устаткування на гілці.

б) Визначимо втрати тиску|тиснення| в клапані RLV|:

Оскільки клапан встановлюється в повністю відкритому положенні, то втрати тискуу ньому: (3.1.20)

к_V -характеристическая пропускна спроможність клапана =2,5м³/ч.

в) Підбір автоматичних клапанів балансувань серії ASV:

Оскільки радіаторні терморегулятори мають функцію попереднього налаштування пропускної спроможності, овибираємо замочно-вимірювальний клапан ASV-м|. Клапан встановлюється в повністю|цілком| відкритому|відчиняти| положенні.

(3.1.21)

к_V =2,5 м3/ч

Перепа тиску|тиснення| на клапані ASV-PV|

(3.1.22)

Ступінь|міра| відкриття клапану| =62,5%.

к_V =1,05 м3/ч

г) Вибір лічильника гарячої води:

Втрати тиску в лічильниках h,м при розрахунковій витраті гарячої води q, м³/ч визначуваний по формулі:

ΔР_в = 10⁴*S*q²=10⁴*1,11*0,153²=260 Па

де S-гидравлическое опір лічильника;1,11м/(м³/ч)²;

q- розрахункова витрата води на ділянці, де встановлюється лічильник;м³/ч.

Приймаємо лічильник гарячої води крыльчатый Jn3-V/3-U (одноструйний).

д) Вибір фільтру:

Приймаємо фільтр сітчастий з латуні з дренажною пробкою з внутрішнім різьбленням. Гідравлічний опір чистих фільтрів:

(3.1.22)

к_V =2,7м³/ч

е) Вибір кульового крана:

Приймаємо кульковий| кран Х2777 з|із| неіржавіючої|нержавіючої| сталі. повнопрохідний з|із| внутрішнім різьбленням.

(3.1.23)

к_V =12м³/ч

Втрати тиску|тиснення| у другорядному| циркуляційному кільці без урахування терморегулятора: (3.1.24)

ΔР_ветви^2эт.= ΔР^ll_ПВ+ ΔР_RLV+ ΔР_ASV-M + ΔР_ASV-PV + ΔР_Ф + ΔР_В + ΔР_Ш.К.= =1757+7+374+2123+321+260+16=4858 Па

а) Тиск, що розташовується, для терморегулятора:

ΔР^ll_рт= ΔР^ll_р - ΔР^ll_ветви =9445,4-4858=4587,4 Па (3.1.25)

По витраті на ділянці Q=21/ч., де встановлюється терморегулятор, по диаметру=15мм і по ΔР^ll_рт =4587,4 Па визначили його налаштування №3.

Втрати тиску|тиснення| у другорядному| | циркуляційному кільці з обліку|урахування| терморегулятора:

Σ ΔР^ll_ветви= _. ΔР^ll_рт + ΔР^ll_ветви =5696+1899=7595 Па

4.Розрахунок нагрівальних приладів

Число секцій опалювальних приладів Global визначимо поформуле:

, (4.1)

де Q_пр - необхідна тепловіддача нагрівального приладу, Вт;

qп_р – тепловий потік приладу, Вт.

, (4.2)

де Q_i – теплове навантаження i-того приладу, Вт;

Q_тр – сумарна тепловіддача відкрито розташованих ділянок трубопроводу, Вт.

Qтр= Σ(1-n)(q _г lг + q _вl_в), Вт, (4.3)

де q_г, q_в – питома тепловіддача неізольованих відповідно горизонтальних і вертикальних ділянок трубопроводу, Вт/м;

l_Г, l_В – довжина відкрито розташованих відповідно горизонтальних і вертикальних ділянок трубопроводу, м.

, (4.5)

де q_ном – номінальний тепловий потік приладу, Вт;

к – поправочний коефіцієнт.

Витрата теплоносія визначувана по формулі:

, (4.6)

де С – питома теплоємність теплоносія, С=4187дж/кгхград

∆t – середній температурний натиск, визначуваний по формулі:

°с, (4.7)

де t_в – температура повітря усередині приміщення °с;

- температура теплоносія на вході і виході з приладу, 95/700С;

N_у – настановне число секцій, шт.

Для розрахунку вибраний радіатор Global модель VIP- 600.

Таблиця 4.1 Розрахунок нагрівальних приладів

№ Пр.	tВ ˚С	Qi, Вт	G, кг/ч	∆t ˚С	lr, м	lв, м	qr, Вт/м	Qв, В/м	Qtp Вт	Qnp Вт	qnom Вт	k	qnp Вт	n шт.	N шт.
103	20	769	26	62,5	4,32	0	68,5	0	148	683	168,75	1,355	228,7	2,99	3
104	20	1024	35	62,5	7,2	0	68,5	0	247	855	168,75	1,355	228,7	3,74	4
105	20	1175	40	62,5	16,12	0	68,5	0	552	685	168,75	1,355	228,7	3,00	3
106	20	1132	39	62,5	16,12	0	68,5	0	552	638	168,75	1,355	228,7	2,79	3
108	20	765	26	62,5	7,2	0	68,5	0	247	571	168,75	1,355	228,7	2,50	3
109	18	649	22	64,5	6,45	0	71,3	0	230	461	175,75	1,41	247,8	1,86	2
203	20	613	21	62,5	4,32	0	68,5	0	148	512	168,75	1,355	228,7	2,24	3
204	20	868	30	62,5	7,2	0	68,5	0	247	684	168,75	1,355	228,7	2,99	3
205	20	1039	36	62,5	16,12	0	68,5	0	552	536	168,75	1,355	228,7	2,34	3
206	20	994	34	62,5	16,12	0	68,5	0	552	486	168,75	1,355	228,7	2,13	3
208	20	661	23	62,5	7,2	0	68,5	0	247	455	168,75	1,355	228,7	1,99	2
209	18	549	19	64,5	6,45	0	71,3	0	230	351	175,75	1,41	247,8	1,42	2