- •Министерство образования рф
- •1. Общие сведенья об источниках вторичного электропитания (ивэп).
- •2. Стабилизаторы постоянного напряжения и их параметры.
- •Параметры идеального стабилизатора напряжения
- •Основное уравнение стабилизатора:
- •Проектирование интегрального стабилизатора напряжения (исн) на уровне инженерного синтеза схемы
- •3.1 Выбор функциональной схемы исн
- •Выбор основных функциональных узлов исн
- •3.2.1 Регулирующий элемент
- •3.2.2 Источник опорного напряжения
- •3.2.3. Дифференциальный усилитель сигнала рассогласования
- •4. Проектирование исн на уровне анализа и расчёта принципиальной схемы
- •4.1. Выбор начального варианта схемы и его анализ
- •4.2. Корректировка принципиальной схемы, расчёт цепей защиты
- •4.3. Расчёт статического режима принципиальной схемы
3.2.3. Дифференциальный усилитель сигнала рассогласования
Известно, что чем больше , тем больше петлевое усиление системы и тем больше коэффициент стабилизации стабилизатора; чем меньше, тем меньше выходное сопротивление всего стабилизатора, что хорошо. Исходя из этого, ДУ выбирается из банка схемных решений с учетом следующих условий:
1. ;
2. .
Где ,- коэффициент стабилизации и выходное сопротивление стабилизатора соответственно, определяются техническим заданием.
;
По результатам этих расчётов, ни один из предложенных в банке схемных решений не подходит для реализации ИСН по данному техническому заданию. Наиболее подходящей является схема:
Она имеет следующие параметры: . Так как, то и выходное сопротивление всего стабилизатора будет больше требуемого техническим заданием. Снижение выходного сопротивления ИСН до уровня, удовлетворяющего техническому заданию, производится включением в цепи РЭ ИСН дополнительного элемента
Параметры статического режима ДУ:
4. Проектирование исн на уровне анализа и расчёта принципиальной схемы
4.1. Выбор начального варианта схемы и его анализ
Начальный вариант схемы реализуется раскрытием на схемотехническом уровне схемотехническом уровне функциональной схемы (см. схему п. 3.1). Причём, в качестве РЭ выбирается составной транзистор (см. схему п. 3.2.1), в качестве ИОН – схему п. 3.2.2, в качестве ДУ схему п.3.2.3. В результате получаем схему, для которой известны сопротивления всех резисторов, кроме R1 и R2.
Определим сопротивления резисторов R1 и R2, задавшись следующим режимом:
.
; .
Проведём оценку энергетических характеристик этой схемы. Сначала убедимся, что схема позволяет обеспечить максимальный ток в нагрузке . Для этого определим максимальный входной ток РЭ:
.
Этот ток значительно меньше рабочего тока выходного транзистора ДУ VT14 , следовательно, режим этого транзистора по току выбран правильно.
Оценим максимальную мощность рассеивания на стабилизаторе. Эта мощность в основном рассеивается на транзисторе VT23 при его работе в наиболее тяжёлом энергетическом режиме. Предположим, что в стабилизатор введена цепь защиты, ограничивающая его выходной ток на уровне при коротком замыкании выхода на общую шину. В этом режиме на транзистореVT23 рассеивается максимальная мощность
,
что нежелательно по конструктивным соображениям, так как требуется теплоотвод с большой площадью поверхности. Следовательно, в схему ИСН необходимо ввести цепь защиты с уменьшением выходного тока при коротком замыкании выхода. В этом случае максимальная мощность рассеивания на транзисторе определяется соотношением
;
при этом габариты внешнего теплоотвода не будут чрезмерно большими.
4.2. Корректировка принципиальной схемы, расчёт цепей защиты
Полную принципиальную схему ИСН получаем, вводя в схему, полученную в разделе 4.1. дополнительные функциональные узлы: цепи токовой и тепловой зашиты, цепь коррекции.
Полная принципиальная схема ИСН имеет следующий функциональный состав:
РЭ: |
VT22, VT23, VT24, R14 |
ДУ: |
VT6 – VT16, VD3, R5 |
ИОН: |
R7 - R11, VT17 – VT20 |
ИТ: |
VT1, VT5 |
Цепь коррекции: |
C1, R6 |
Узел задания статического режима: |
R1, R3, VD1, VD2,VT2 |
Цепь тепловой защиты: |
R2, VT3, R4, VT4 |
Цепь токовой защиты и защиты от перегрузок по мощности: |
VT21, VD4, R12, R13, R15 |
Делитель выходного напряжения: |
R16, R17 |
Сопротивление нагрузки: |
Цепь тепловой зашиты
R2,VT3,R4,VT4- цепь тепловой зашиты.
Цепь тепловой защиты работает следующим образом. Весь интегральный стабилизатор реализуется в одном кристалле кремния. В качестве термочувствительного элемента, реагирующего на повышение температуры кристалла, выбирается переход эмиттер-база транзистора VT3. Из физики биполярного транзистора известно, что входная характеристика транзистора имеет зону нечувствительности порядкаи при повышении температуры сдвигается параллельно самой себе влево с температурным коэффициентом. Поэтому напряжениевыбираются таким образом, чтобы при нормальной температурерабочая точка транзистораVT3 была в зоне нечувствительности – точка А. При этом транзистор VT3 практически полностью обесточен , а следовательно обесточен и транзисторVT4. Таким образом, при нормальной температуре цепь тепловой защиты не влияет на работу стабилизатора.
Предположим, что температура кристалла приблизилась к максимально допустимой: , при этом рабочая точка транзистораVT3 перешла в положение А1, т.е. транзистор VT3 переходит в активный режим, появляются эмиттерный и коллекторный токи. При этом на резисторе R4 создаётся падение напряжения, которое открывает транзистор VT4. Появляется коллекторный ток . Весь коллекторный ток транзистораVT5 начинает течь в коллектор транзистора VT4, а не в базу транзистора VT24 регулирующего элемента. РЭ обесточивается и рассеиваемая на нём мощность перестаёт разогревать кристалл изнутри. Таким образом, срабатывание цепи тепловой защиты ликвидирует внутренний разогрев кристалла.
Сопротивления резисторов R2, R3, R4 УЗСР и цепи тепловой защиты можно найти из следующих соотношений:
;;
;.
В предположении, что резистор R13 зашунтирован, а элементы R12, VD4 – отсутствуют, цепь токовой защиты работает следующим образом. Ток нагрузки течёт по цепи: вход – КЭVT23 – R15 – Rн – общая шина. Этот ток создаёт на резисторе R15 падение напряжения . Пока ток нагрузки меньше максимально допустимого, падение напряженияневелико, и рабочая точка транзистораVT21 находится в зоне нечувствительности входной характеристики. Таким образом, в нормальном режиме транзистор VT21 обесточен, и токовая защита не влияет на работу стабилизатора. Если ток нагрузки стал набольше тока, то транзисторVT21 переходит в активный режим, появляются эмиттерный и коллекторный токи: . Ток коллектора транзистораVT5 вместо того, чтобы течь в базу транзистора VT22, как раньше, начинает течь в коллектор транзистора VT21. При этом, эмиттерные и коллекторные токи транзисторов VT24, VT22 и VT23 ограничиваются, а, следовательно, ограничивается и ток нагрузки, что спасает транзистор VT23 от токового пробоя.
Введение в схему элементов R12, VD4, R13 позволяет реализовать цепь защиты с уменьшением выходного тока при коротком замыкании выхода стабилизатора на общую шину. Действительно, в режиме КЗ значительно возрастает напряжение коллектор-эмиттер транзистора VT23, стабилитрон VD4 входит в режим стабилизации, появляется ток в цепи R12, VD4, увеличивается падение напряжения на резисторе R13, что приводит к уменьшению тока нагрузки стабилизатора.
Введение в схему элементов R12, VD4, R13 позволяет реализовать цепь защиты с уменьшением выходного тока при коротком замыкании выхода стабилизатора на общую шину. Действительно, в режиме короткого замыкания значительно возрастает напряжение коллектор-эмиттер транзистора VT23, стабилитрон VD4 входит в режим стабилизации, появляется ток в цепи R12, VD4, увеличивается падение напряжения на резисторе R13, что приводит к уменьшению тока нагрузки стабилизатора.
Расчёт сопротивлений резисторов R12, R13, R15 цепи токовой защиты проведём, задавшись следующими исходными данными:
Тогда из достаточно простых соотношений получаем: