Выбор и проверка выключателей и разъединителей
Выбор и проверка выключателя и разъединителя на стороне 115 кВ неблочной части схемы (Q1)
В соответствии с ГОСТ 687-78 выключатели и разъединители выбираются по следующим условиям:
(1)
Номинальный ток ветви ТС1 неблочной части ТЭЦ, для защиты которой выбирается выключатель Q1:
Выбираем выключатель Q1, исходя из условий (1):
Принимаем к установке элегазовый колонковый выключатель фирмы «Элеком» типа ВГП-110 У1 со следующими параметрами:
максимальное номинальное напряжение Uном = 123 кВ;
номинальный ток Iном = 2 кА;
номинальный ток отключения Iоткл.ном = 40 кА;
наибольший пик сквозного тока короткого замыкания iпр.скв = 102 кА;
ток термической стойкости Iтерм.норм = 40 кА;
номинальное относительное содержание апериодической составляющей, %, не более
;время протекания тока термической стойкости tтерм.норм = 3 с;
собственное время отключения t собст = 0,035 с;
полное время отключения t полн = 0,055 с.
Проверка выключателя на коммутационную способность осуществляется по следующим условиям:
где 
- нормированное значение апериодической
составляющей тока отключения;
(2)
- расчётное значение апериодической
составляющей тока КЗ в цепи в момент
начала расхождения дугогасительных
контактов выключателя;
- действующее значение периодической
составляющей тока КЗ в цепи в момент
начала расхождения дугогасительных
контактов выключателя (
);
- нормированное процентное содержание
апериодической составляющей в токе
отключения.
Нормированное значение апериодической составляющей тока отключения для выключателя Q1:
Момент
начала расхождения дугогасительных
контактов выключателя определяется по
формуле:
(3)
где
-
минимальное время срабатывания релейной
защиты согласно ПУЭ.
Расчётное значение апериодической составляющей тока КЗ в цепи в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя определяется по формуле:
(4)
где
-
эквивалентная постоянная времени
затухания апериодической составляющей,
определяемая по формуле:
(5)
Через данный выключатель будет протекать суммарный ток короткого замыкания от всех генераторов и системы, поэтому принимаем:
Определяем постоянную времени затухания апериодической составляющей для выключателя Q1 по формуле (5):
Определяем расчётное значение апериодической составляющей тока КЗ в цепи в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя Q1 по формуле (4):
Проверяем выключатель на коммутационную способность по условиям (2):
Так как оба условия выполняются, то выключатель проходит по коммутационной способности.
Проверка выключателя по включающей способности производится по следующим условиям:
(6)
где 
–
нормированное действующее значение
периодической составляющей тока
включения выключателя;
–
нормированное мгновенное значение тока
включения выключателя.
Под нормированным током включения
понимают наибольший ток КЗ, который
выключатель способен надежно включить.
Заводы-изготовители определяют этот
ток наибольшим действующим значением,
которое установлено равным номинальному
току отключения
и наибольшим мгновенным значением,
которое установлено равным:
.
(7)
Определяем нормированное мгновенное значение тока включения выключателя Q1 по формуле (7):
Проверяем выключатель на включающую способность по условиям (6):
Отсюда следует, что выключатель, выбранный по номинальному току отключения, способен также включить цепь с номинальным током включения. Так как выключатель удовлетворят по своим параметрам условиям (6), то он может быть принят к установке в данной цепи.
Проверка выключателя и разъединителя на термическую стойкость производится по условию:
(8)
Время от начального момента КЗ до момента его отключения определяется по формуле:
,
(9)
где 
- время срабатывания релейной защиты
(для данного курсового проекта
принимается равным 0,2 с);
- полное время отключения выключателя.
Определяем время от начального момента КЗ до момента его отключения выключателем по формуле (9):
В связи с тем, что
,
то допустимое значение интеграла Джоуля
составит:
(10)
Определим допустимое значение интеграла Джоуля для выключателя Q1 по формуле (10):
Исходная расчётная схема носит
произвольный характер, но для всех
генераторов расчётное КЗ является
удалённым (табл. 4). При этом интеграл
Джоуля
определяется по формуле:
,
(11)
где 
-
действующее значение периодической
составляющей тока КЗ, А;
- эквивалентная постоянная времени
затухания апериодической составляющей
тока КЗ, с.
Так, как в данной курсовой работе не учитывалась подпитка от системы, то перерасчет начальной периодической составляющей тока КЗ и ударного значения тока КЗ не производится. Для проверки используются величины, используемые при проверке на отключающую и включающую способность.
Определим расчетное значение интеграла Джоуля по формуле (11):
Проверяем выключатель Q1 на термическую стойкость по условию (8):
Так как условие выполняется, то принимаем данный выключатель к установке.
Проверка аппаратов на электродинамическую стойкость проводится по следующим условиям:
(12)
где 
Проверим выключатель Q1 по условиям (12):
Так как условия (12) соблюдаются, то данный выключатель проходит по электродинамической стойкости.
По условиям (1) выберем разъединитель внешнего исполнения фирмы Ruhrtal горизонтально-поворотного типа, паспортные данные которого приведены ниже:
максимальное номинальное напряжение Uном = 123 кВ;
номинальный ток Iном = 4 кА;
номинальный ток отключения Iоткл.ном = 50 кА;
наибольший пик сквозного тока короткого замыкания iпр.скв = 125 кА;
ток термической стойкости Iтерм.норм = 100 кА.
Проверим разъединитель на электродинамическую стойкость по условиям (12):
Определим допустимое значение интеграла Джоуля для разъединителя по формуле (10):
Сравним полученное значение с расчетным значением интеграла Джоуля, найденным ранее:
Так как условие (8) выполняется, то принимаем данный разъединитель к установке.
Выбор и проверка генераторного выключателя и разъединителя на стороне 10,5 кВ неблочной части схемы (Q27)
Определим номинальный ток ветви, для защиты которой выбирается выключатель Q27:
Выбираем выключатель Q27, исходя из условий (1):
Принимаем генераторный выключатель фирмы ABB типа HGI3 со следующими параметрами:
максимальное номинальное напряжение Uном = 21 кВ;
номинальный ток Iном = 8 кА;
номинальный ток отключения Iоткл.ном = 73 кА;
наибольший пик сквозного тока короткого замыкания iпр.скв = 190 кА;
ток термической стойкости Iтерм.норм = 73 кА;
номинальное относительное содержание апериодической составляющей, %, не более
;время протекания тока термической стойкости tтерм.норм = 3 с;
собственное время отключения t собст = 0,048 с;
полное время отключения t полн = 0,068 с.
Определим нормированное значение апериодической составляющей тока отключения для выключателя Q27 по формуле (2):
Определим момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя Q27 по формуле (3):
Зона действия тока КЗ в точке К2 включает в себя несколько зон, одной из которых является зона, включающая цепь генератора. Для этой зоны расчетные условия по токам КЗ определяются каждый раз, исходя из двух крайних случаев возможных коротких замыканий.
Первый случай – КЗ произошло на сборных шинах, тогда через выключатель генератора Г2 пойдет только ток, посылаемый данным генератором в место повреждения. Следовательно, для этого случая:
Второй случай – КЗ на выводах генератора. В этом случае через выключатель генератора к месту КЗ пойдут токи от всех других источников, кроме генератора Г2, и, следовательно:
Установив расчетные токи КЗ, выбираем
самый тяжелый вариант КЗ. Худшим вариантом
является,
,
поэтому принимаем:
Определим постоянную времени затухания апериодической составляющей для выключателя Q27 по формуле (5):
Определим расчётное значение апериодической составляющей тока КЗ в цепи в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя Q27 по формуле (4):
Проверим выключатель на коммутационную способность по условиям (2):
Так как первое условие выполняется, а второе - не выполняется, то производим проверку по полному току:
Условие выполняется, значит выбранный выключатель принимается к установке.
Для проверки выключателя по включающей способности определим нормированное мгновенное значение тока включения выключателя Q27 по формуле (7):
Проверим выключатель Q27 на включающую способность по условиям (6):
Так как выключатель удовлетворяет по своим параметрам условиям (6), то он может быть принят к установке в данной цепи.
_____________
Проверим выключатель Q27 на термическую стойкость.
Определим время от начального момента КЗ до момента его отключения выключателем Q27 по формуле (9), где время срабатывания защиты берется из условия срабатывания резервной защиты, время срабатывания которой равно 4с.
Так как
,
то допустимое значение интеграла Джоуля
определим по формуле (10) из условия
:
Схема содержит различные источники энергии, а короткое замыкание в точке К-2 делит схему на 2 независимые части. В первой части схемы находятся электрически удаленные источники, а во 2 части электрически не удаленные для которых КЗ в точке К-2 является близким.
Первая часть схемы представлена системой, генератором Г1, Г4, Г5 с током подпитки места КЗ:
и эквивалентной постоянной
времени, определяемой по формуле (5):
Вторая часть представлена генератором Г2 с током подпитки места КЗ в начальный момент времени:
и эквивалентной постоянной времени генератора, определяемой по формуле(5)
.
Значение расчетного интеграла Джоуля
для данной схемы с учетом того, что
выполняется соотношение
,
определяется по формуле (13):
где
и
- относительный интеграл Джоуля и
относительный интеграл от периодической
составляющей тока в месте КЗ, значения
которых зависят от электрической
удаленности генератора от места КЗ. Для
эквивалентного источника первой части
ТЭЦ коэффициент удаленности равен 2,3
(см. табл.3):
При данной электрической удаленности
и времени отключения
значения
и
составят:
.
Определим расчетное значение интеграла Джоуля по формуле (13):
Проверяем выключатель Q27 на термическую стойкость по условию (8):
Так как условие выполняется, то принимаем данный выключатель к установке.
Проверим выключатель Q27 на электродинамическую стойкость.
Проверим выключатель Q27 по условиям (12):
Так как условия соблюдаются, то данный выключатель проходит по электродинамической стойкости.
По условиям (1) выберем разъединитель внутренней установки фирмы ABB типа OJON 3-12A6300, паспортные данные которого приведены ниже:
максимальное номинальное напряжение Uном = 12 кВ;
номинальный ток Iном = 6,3 кА;
номинальный ток отключения Iоткл.ном = 76 кА;
наибольший пик сквозного тока короткого замыкания iпр.скв = 190 кА;
ток термической стойкости Iтерм.норм = 76 кА;
время протекания тока термической стойкости tтерм.норм = 3 с.
Проверим разъединитель на электродинамическую стойкость по условиям (12):
Так как условия выполняются, то данный разъединитель может быть принят к установке.
Проверим разъединитель на термическую стойкость:
Определим допустимое значение интеграла Джоуля для разъединителя по формуле (10):
Сравним полученное значение с расчетным значением интеграла Джоуля, найденным ранее:
Так как условие (8) выполняется, то принимаем данный разъединитель к установке.
2.3. Выбор и проверка генераторного выключателя и разъединителя на стороне
10,5 кВ блочной части схемы за генератором Г4 (Q19)
Определим номинальный ток ветви, для защиты которой выбирается выключатель Q19:
Выбираем выключатель Q19, исходя из условий (1):
Принимаем генераторный выключатель фирмы ABB типа HGI3 со следующими параметрами
максимальное номинальное напряжение Uном = 21 кВ;
номинальный ток Iном = 8 кА;
номинальный ток отключения Iоткл.ном = 73 кА;
наибольший пик сквозного тока короткого замыкания iпр.скв = 190 кА;
ток термической стойкости Iтерм.норм = 73 кА;
номинальное относительное содержание апериодической составляющей, %, не более ;
время протекания тока термической стойкости tтерм.норм = 3 с;
собственное время отключения t собст = 0,048 с;
полное время отключения t полн = 0,068 с.
Определим нормированное значение апериодической составляющей тока отключения для выключателя Q19 по формуле (2):
Определим момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя Q19 по формуле (3):
Зона действия тока КЗ в точке К-3 аналогична точке К-2.
Первый случай – КЗ произошло на ответвлении, тогда через выключатель генератора Г4 пойдет только ток, посылаемый данным генератором в место повреждения. Следовательно, для этого случая:
Второй случай – КЗ на выводах генератора. В этом случае через выключатель генератора к месту КЗ пойдут токи от всех других источников, кроме генератора Г4, и, следовательно:
Установив расчетные токи КЗ, выбираем
самый тяжелый вариант КЗ. Худшим вариантом
является
,
поэтому принимаем:
Определим постоянную времени затухания апериодической составляющей для выключателя Q19 по формуле (5):
Определим расчётное значение апериодической составляющей тока КЗ в цепи в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя Q19 по формуле (4):
Проверим выключатель на коммутационную способность по условиям (2):
Так как оба условия выполняются, то выключатель проходит по коммутационной способности.
Проверим выключатель по включающей способности.
Определим нормированное мгновенное значение тока включения выключателя Q19 по формуле (7):
Проверим выключатель Q19 на включающую способность по условиям (6):
Так как выключатель удовлетворят по своим параметрам условиям (6), то он может быть принят к установке в данной цепи.
Проверим выключатель Q19 на термическую стойкость.
Определим время от начального момента КЗ до момента его отключения выключателем Q19 по формуле (9), где время срабатывания защиты берется из условия срабатывания резервной защиты, время срабатывания которой равно 4с.
Так как , то допустимое значение интеграла Джоуля определим по формуле (10) из условия :
Схема носит произвольный характер, но содержит электрически удаленные от точки К-3 источники.
Значение расчетного интеграла Джоуля для данной схемы с учетом того, что выполняется соотношение , определяется по формуле (14):
(14)
где
.
Определим расчетное значение интеграла Джоуля по формуле (14):
Проверяем выключатель Q27 на термическую стойкость по условию (8):
Так как условие выполняется, то принимаем данный выключатель к установке.
Проверим выключатель Q19 на электродинамическую стойкость.
Проверим выключатель Q19 по условиям (12):
Так как условия соблюдаются, то данный выключатель проходит по электродинамической стойкости.
По условиям (1) выберем разъединитель внутренней установки фирмы ABB типа OJON 3-12A6300, паспортные данные которого приведены ниже:
максимальное номинальное напряжение Uном = 12 кВ;
номинальный ток Iном = 6,3 кА;
номинальный ток отключения Iоткл.ном = 76 кА;
наибольший пик сквозного тока короткого замыкания iпр.скв = 190 кА;
ток термической стойкости Iтерм.норм = 76 кА;
время протекания тока термической стойкости tтерм.норм = 3 с.
Проверим разъединитель на электродинамическую стойкость по условиям (12):
Так как условия выполняются, то данный разъединитель может быть принят к установке.
Проверим разъединитель на термическую стойкость:
Определим допустимое значение интеграла Джоуля для разъединителя по формуле (10):
Сравним полученное значение с расчетным значением интеграла Джоуля, найденным ранее:
Так как условие (8) выполняется, то принимаем данный разъединитель к установке.
2.4. Выбор и проверка выкатного выключателя на стороне 6,3 кВ после
ТСН3 (Q35) 10,5/6,3 кВ блочной части
Определим номинальный ток ветви, для защиты которой выбирается выключатель Q35:
Выбираем выключатель Q35, исходя из условий (1):
Принимаем выкатной вакуумный выключатель BB/TEL-10-12,5/1000У2, паспортные данные которого приведены ниже
максимальное номинальное напряжение Uном = 10 кВ;
номинальный ток Iном = 1000 А;
номинальный ток отключения Iоткл.ном = 12,5 кА;
наибольший пик сквозного тока короткого замыкания iпр.скв = 32 кА;
ток термической стойкости Iтерм.норм = 12,5 кА;
номинальное относительное содержание апериодической составляющей, %, не более
;время протекания тока термической стойкости tтерм.норм = 3 с;
собственное время отключения t собст = 0,045 с;
полное время отключения t полн = 0,055 с.
Определим нормированное значение апериодической составляющей тока отключения для выключателя Q35 по формуле (2):
Определим момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя Q35 по формуле (3):
Через данный выключатель будет протекать
ток короткого замыкания от системы и
от всех генераторов без учета подпитки
от двигателей.
Определим постоянную времени затухания апериодической составляющей для выключателя Q35 по формуле (5):
Определим расчётное значение апериодической составляющей тока КЗ в цепи в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя Q35 по формуле (4):
Проверим выключатель на коммутационную способность по условиям (2):
Так как оба условия выполняются, то выключатель проходит по коммутационной способности.
Проверим выключатель по включающей способности.
Определим нормированное мгновенное значение тока включения выключателя Q35 по формуле (7):
Проверим выключатель Q35 на включающую способность по условиям (6):
Так как выключатель удовлетворят по своим параметрам условиям (6), то он может быть принят к установке в данной цепи.
Проверим выключатель Q35 на термическую стойкость.
Определим время от начального момента КЗ до момента его отключения выключателем Q35 по формуле (9):
Так как
,
то допустимое значение интеграла Джоуля
определим по формуле (10) из условия
:
Схема имеет произвольный характер, а все источники удалены от короткого замыкание в точке К-4.
Значение расчетного интеграла Джоуля для данной схемы с учетом того, что выполняется соотношение tоткл >3Та.экв, определяется по формуле (14):
Определим расчетное значение интеграла Джоуля по формуле (15):
Проверяем выключатель Q35 на термическую стойкость по условию (8):
Так как условие выполняется, то принимаем данный выключатель к установке.
Проверим выключатель Q35 на электродинамическую стойкость.
Проверяем выключатель Q35 по условиям (12):
Так как условия соблюдаются, то данный выключатель проходит по электродинамической стойкости.
2.5. Выбор и проверка выкатного выключателя на стороне 6,3 кВ в блочной части схемы для защиты двигателя
Определим номинальный ток ветви, для защиты которой выбирается выключатель Q54:
Выбираем выключатель Q54, исходя из условий (1):
Принимаем выкатной вакуумный выключатель BB/TEL-10-20/630 У2, паспортные данные которого приведены ниже
максимальное номинальное напряжение Uном = 10 кВ;
номинальный ток Iном = 630 А;
номинальный ток отключения Iоткл.ном = 20 кА;
наибольший пик сквозного тока короткого замыкания iпр.скв = 51 кА;
ток термической стойкости Iтерм.норм = 20 кА;
номинальное относительное содержание апериодической составляющей, %, не более β=30%;
время протекания тока термической стойкости tтерм.норм = 3 с;
собственное время отключения t собст = 0,045 с;
полное время отключения t полн = 0,055 с.
Определим нормированное значение апериодической составляющей тока отключения для выключателя Q54 по формуле (2):
Определим момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя Q54 по формуле (3):
Через данный выключатель будет протекать ток короткого замыкания от системы и от всех генераторов с учетом подпитки от двигателей 6 кВ и двигателей 0,4 кВ, поэтому принимаем:
Определим постоянную времени затухания апериодической составляющей для выключателя Q54 по формуле (5):
Определим расчётное значение апериодической составляющей тока КЗ в цепи в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя Q54 по формуле (4):
Проверим выключатель на коммутационную способность по условиям (2):
Так как оба условия выполняются, то выключатель проходит по коммутационной способности.
Проверим выключатель по включающей способности.
Определим нормированное мгновенное значение тока включения выключателя Q54 по формуле (7):
Проверим выключатель Q54 на включающую способность по условиям (6):
Так как выключатель удовлетворят по своим параметрам условиям (6), то он может быть принят к установке в данной цепи.
Проверим выключатель Q54 на термическую стойкость.
Определим время от начального момента КЗ до момента его отключения выключателем Q54 по формуле (9):
Так как , то допустимое значение интеграла Джоуля определим по формуле (10) из условия :
Схема содержит различные источники энергии, а короткое замыкание в точке К-4 делит схему на 2 независимые части. В первой части схемы находятся электрически удаленные источники, а во 2 части однотипные электродвигатели.
Первая часть схемы представлена генераторами Г1, Г2, Г3, Г4, Г5 и системой с током подпитки места КЗ:
и эквивалентной постоянной времени
Вторая часть представлена двигателями 6,3 и 0,4 кВ с током подпитки места КЗ в начальный момент времени:
и эквивалентной постоянной времени:
Для данной схемы расчетное значение интеграла Джоуля ищем по формуле (15):
Проверяем выключатель Q54 на термическую стойкость по условию (8):
Так как условие выполняется, то принимаем данный выключатель к установке.
Проверим выключатель Q54 на электродинамическую стойкость.
Проверим выключатель Q54 по условиям (12):
Так как условия соблюдаются, то данный выключатель проходит по электродинамической стойкости.
2.6. Выбор и проверка выкатного выключателя на стороне 6,3 кВ перед
трансформатором СН 6,3/0,4 кВ в блочной части
Определим номинальный ток ветви, для защиты которой выбирается выключатель Q55:
Выбираем выключатель Q55, исходя из условий (1):
Принимаем выкатной вакуумный выключатель BB/TEL-10-20/630У2, паспортные данные которого приведены ниже:
максимальное номинальное напряжение Uном = 10 кВ;
номинальный ток Iном = 630 А;
номинальный ток отключения Iоткл.ном = 20 кА;
наибольший пик сквозного тока короткого замыкания iпр.скв = 51 кА;
ток термической стойкости Iтерм.норм = 20 кА;
номинальное относительное содержание апериодической составляющей, %, не более β=30%;
время протекания тока термической стойкости tтерм.норм = 3 с;
собственное время отключения t собст = 0,045 с;
полное время отключения t полн = 0,055 с.
Определим нормированное значение апериодической составляющей тока отключения для выключателя Q55 по формуле (2):
Определим момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя Q55 по формуле (3):
Через данный выключатель будет протекать ток короткого замыкания от системы и от всех генераторов с учетом подпитки от двигателей 6 кВ, но без учета подпитки двигателей 0,4 кВ, поэтому принимаем:
Определим постоянную времени затухания апериодической составляющей для выключателя Q55 по формуле (5):
Определим расчётное значение апериодической составляющей тока КЗ в цепи в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя Q55 по формуле (4):
Проверим выключатель на коммутационную способность по условиям (2):
Так как оба условия выполняются, то выключатель проходит по коммутационной способности.
Проверим выключатель по включающей способности.
Определим нормированное мгновенное значение тока включения выключателя Q55 по формуле (7):
Проверим выключатель Q55 на включающую способность по условиям (6):
Так как выключатель удовлетворят по своим параметрам условиям (6), то он может быть принят к установке в данной цепи.
Проверим выключатель Q55 на термическую стойкость.
Определим время от начального момента КЗ до момента его отключения выключателем Q55 по формуле (9):
Так как , то допустимое значение интеграла Джоуля определим по формуле (10) из условия :
Схема содержит различные источники энергии, а короткое замыкание в точке К-4 делит схему на 2 независимые части. В первой части схемы находятся электрически удаленные источники, а во 2 части однотипные электродвигатели.
Первая часть схемы представлена системой, генератором Г1, Г2, Г3, Г4, Г5 и системой с током подпитки места КЗ:
и эквивалентной постоянной времени, определяемой по формуле (5):
Вторая часть представлена двигателями 6,3 кВ с током подпитки места КЗ в начальный момент времени:
и эквивалентной постоянной времени:
Значение расчетного интеграла Джоуля
для данной схемы с учетом того, что
выполняется соотношение
,
определяется по формуле (15):
Проверяем выключатель Q55 на термическую стойкость по условию (8):
Так как условие выполняется, то принимаем данный выключатель к установке.
Проверим выключатель Q55 на электродинамическую стойкость.
Проверяем выключатель Q55 по условиям (12):
Так как условия соблюдаются, то данный выключатель проходит по электродинамической стойкости.
2.7. Выбор автоматических выключателей в схему собственных нужд ТЭЦ на
напряжение 0,4 кВ
Автоматический выключатель на подключение трансформатора собственных нужд на 0,4 кВ ТСН9 к РУ СН 0,4 кВ.
Расчетный рабочий ток выключателя:
Выбор производим по условию (1):
Выбираем автоматический выключатель фирмы Schneider electric типа NW32-H2 с параметрами:
Количество полюсов 3
Номинальное напряжение, В 415
Номинальный ток, А 3200
Номинальный ток отключения, кА 100
Полный ток отключения, кА 100
Допустимое действующее значение
сквозного тока короткого замыкания, кА 85
Время термической стойкости, с 1
Допустимый ток включения на КЗ, кА 220
Время отключения, мс 25
Автоматический выключатель на подключение двигателя собственных нужд на 0,4 кВ к РУ СН 0,4 кВ.
Расчетный рабочий ток выключателя:
Выбор производим по условию (1):
Выбираем автоматический выключатель фирмы Schneider electric типа NТ06-H1 с параметрами:
Количество полюсов 3
Номинальное напряжение, В 415
Номинальный ток, А 630
Номинальный ток отключения, кА 42
Полный ток отключения, кА 42
Допустимое действующее значение
сквозного тока короткого замыкания, кА 42
Время термической стойкости, с 1
Допустимый ток включения на КЗ, кА 88
Время отключения, мс 25
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Правила устройства электроустановок (ПУЭ) [Текст]. Министерство энергетики РФ – М: Энергоатомиздат, 2002, – 302с.
2. Рожкова, Л. Д. Электрооборудование станций и подстанций [Текст] / Л. Д. Рожкова, В. С. Козулин – М.: Энергоатомиздат, 1987. – 648 с.
3. Представительство концерна ABB в России: продукты и услуги [URL] http://www.abb.ru/ProductGuide/.
4. Баумштейн, И. А. Справочник по электрическим установкам высокого напряжения [Текст] / Под ред. И. А. Баумштейна, С. А. Бажанова – М.: Энергоиздат, 1989. – 768 с.
5. Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электрооборудования РД-153-34.0-20.527-98