2. Расчет паровой части

Точку 1_п определяем по заданным давлению p_1п =16 МПа и температуре

t_1п = 620 ­⁰C с использованием h-s диаграммы.

Таблица 3.9 Параметры в точке 1_п

p1п , МПа	t1п , 0C	ν1п , м3/кг	h1п , кДж/кг	s1п , кДж/(кг∙К)	x1п , -
16	620	0,02393	3624,6	6,6992	-

Точку 2_пt определяем по заданному конечному давлению p_2п и энтропии s_2nt=s₁ c использованием h-s диаграммы.

Таблица 3.11 Параметры в точке 2_пt

p2пt , МПа	t2пt , 0C	ν2пt , м3/кг	h2пt , кДж/кг	s2пt , кДж/(кг∙К)	x2пt , -
0,012	49,45	10	2143,3	6,6992	0,811

Точку 2_п определяем с помощью расчета действительного процесса расширения пара в паровой турбине:

h_2п (кДж/кг)

По найденной h_2п и известному p_2п определим все остальные параметры точки 2_п с использованием h-s диаграммы.

Таблица 3.12 Параметры в точке 2_п

p2п , МПа	t2п , 0C	ν2п , м3/кг	h2п , кДж/кг	s2п , кДж/(кг∙К)	x2п , -
0,012	49,45	10,9	2321,06	7,2504	0,876

Параметры точек 3_п, 4_пt, 4_п определим с помощью таблиц термодинамических свойств воды и водяного пара. Точку 3_п определяем по давлению p_3п = p_2п как жидкость, находящаяся в состоянии насыщения.

Таблица 3.13 Параметры в точке 3_п

p3п , МПа	t3п , 0C	ν3п , м3/кг	h3п , кДж/кг	s3п , кДж/(кг∙К)	x3п , -
0,012	49,45	0,0010119	206,94	0,6963	0

Точку 4_пt определим по давлению p_4пt = p_1п и энтропии s_4пt=s_3п..

Таблица 3.14 Параметры в точке 4_пt

p4пt , МПа	t4пt , 0C	ν4пt , м3/кг	h4пt , кДж/кг	s4пt , кДж/(кг∙К)	x4пt , -
16	50,02	0,0010051	222,94	0,6963	-

Из расчета действительного процесса сжатия воды в питательном насосе определим энтальпию точки 4_п :

h_4п= 206,94+(222,94-206,94)/0,82=226,45 (кДж/кг)

По энтальпии h_4п и давлению p_4п = p_4пt определим все остальные параметры точки 4п.

Таблица 3.15 Параметры в точке 4_п

p4п , МПа	t4п , 0C	ν4п , м3/кг	h4п , кДж/кг	s4п , кДж/(кг∙К)	x4п , -
16	50,83	0,0010055	226,45	0,7066	-

Работа расширения 1кг пара паровой части парогазового цикла:

(кДж/кг);

(кДж/кг);

Работа сжатия 1кг воды паровой части парогазового цикла:

(кДж/кг);

(кДж/кг);

Удельная работа паровой части парогазового цикла:

(кДж/кг);

(кДж/кг);

Подведенная удельная теплота в паровой части парогазового цикла:

(кДж/кг);

(кДж/кг);

Термический КПД паровой части парогазового цикла:

Абсолютный внутренний КПД паровой части парогазового цикла:

Теоретические и действительные расходы пара находятся из теплового баланса котла-утилизатора:

Действительные электрические мощности газовой и паровой частей:

(кВт);

(кВт);

Таблица 3.16 Параметры в характерных точках цикла

Часть уста­новки	Характер-ная точка ус­тановки	p	t	ν	h	s	x
		МПа	0С	м3/кг	кДж/кг	кДж/(кг∙К)	-
Газовая часть	1	0,12	35	0,73699	35,158	0,06878	-
	2t	0,6	214,89	0,23344	215,857	0,06878	-
	2	0,6	274,85	0,26213	276,087	0,18518	-
	3	0,6	1500	0,84816	1506,75	1,3647	-
	4t	0,12	848,42	2,67764	850,229	1,3647	-
	4	0,12	911,78	2,83396	915,883	1,42169	-
	5	0,12	110	0,91637	110,495	0,2876	-
Паровая часть	1п	16	620	0,02393	3624,6	6,6992	-
	2пt	0,012	49,45	10	2143,3	6,6992	0,811
	2п	0,012	49,45	10,9	2321,06	7,2504	0,876
	3п	0,012	49,45	0,0010119	206,94	0,6963	0
	4пt	16	50,02	0,0010051	222,94	0,6963	-
	4п	16	50,83	0,0010055	226,45	0,7066	-

Действительная мощность парогазовой установки:

(МВт);

Термический КПД парогазового цикла:

Абсолютный внутренний КПД парогазового цикла:

Таблица 3.17 – Характеристики парогазовой установки

Величина	Размер-ность	Газовая часть ПГУ	Паровая часть ПГУ	ПГУ в целом
Действительная электрическая мощность, Nэ	МВт	30,865	26,842	57,707
Термический КПД цикла, ηt	%	36,86	43,08	61,54
Абсолютный внутренний КПД цикла, ηi	%	28,43	37,79	53,16

Вывод: Комбинирование газового и парового циклов дает увеличение внутреннего абсолютного КПД, по сравнению с их работой отдельно друг от друга, также можно отметить, что действительная электрическая мощность газовой части больше чем паровой части и термический КПД цикла и абсолютный внутренний КПД цикла у газовой части также больше чем у паровой части.