10. Определяются гидравлические потери теплоносителя в вн, кПа:

кПа

где Бn =2,3 - коэффициент гидравлического сопротивления ВН, принимаемый по номограммам

7. Расчет камеры орошения кондиционеров ктцз

В данном курсовом рассматривается расчет КО ОКФ-3, двухрядной, для политропного процесса в летний период года .

7.1Вычисляем коэффициент адиабатной эффективности

; - энтальпия воздуха перед КО и после нее кДж/кг,

- энтальпия воз­духа при пересечении кривой φ= 100% с линией процесса изменения состояния воздуха в КО .

7.2Находится коэффициент орошения и коэффициент энтальпийной эффективности Е_п ,для принятого типоразмера КО .

.

7.3Вычисляется относительный перепад температур воздуха.

7.4 Вычисляется начальная температура воды.

7.5 Определяется конечная температура воды

7.6 Определяется расход разбрызгиваемой воды.

- массовый расход воздуха, проходящего через КО, кг/ч

7.7 Определяются потери давления по воде в КО - ∆Р_Ж

∆Р_Ж = 11 кПа.

8.Холодоснабжение центральных скв

При использовании КО в центральных кондиционерах СКВ необходимо рас положить сборный бак, с отсеками с теплой и холодной водой, ниже бака піддона КО. Это дает возможность тотепленной воде через переливное устройство самотеком поступать в отсек БТВ. Далее отепленная вода подается в кожухообразный испаритель холо­дильной машины. Охлаждаемая вода проходит по трубкам, а в мехпрубном пространстве испарителя кипит хладагент. При испарении температура воды понижается на 4-8 С. Охлажденная вода с температурой t = 6-7 °С по соедини­тельному трубопроводу поступает бак холодной воды (БХВ) сборного бака.

На стороне всасывания насоса КО смонтирован трехходовой автомати­ ческий клапан, к которому присоединен рециркуляционный трубопровод от ба­ ка-поддона КО и соединительный трубопровод от БХВ, В соответствии с им­ пульсом от датчика, контролирующего охлаждение кондиционируемого возду­ ха, в трехходовом клапане изменяется степень открытия проходных сечений, и соответственно изменяются количества поступающей к насосу охлажденной воды.

Объем баков БТВ и БХВ определяются из условия 5-10 часового расхода воды, подаваемого форсунками КО и принимаются равными 0.1 от величины расхода воды. Напор насосов, подающих воду к форсункам, складывается из давления воды перед форсунками, давления, необходимого для преодоления сопротивлений на всасывающей и нагнетательной стороне, а также на преодо­ление высоты подъема воды.

9. Расчет воздухораспределителя (вр)

В качестве ВР для помещений высотою Н_р не более 8 м рекомендуется использовать плафон регулируемый, многодиффузорный 5.904-39 круглого се­чения (ПРМ) или воздухораспределитель регулируемый 5.904-46 ВРк, с пода­чей воздуха коническими смыкающимися струями [Внутренние санитарно технические устройства В3 Ч3].

Методика расчета ПМР

1.Выбираем ячейку помещения А_р=6*6=36 м²

2.Определяем количество воздухораспределителей N=432/36=12 шт, где

432- площадь помещения;

3.Определям производительность одного воздухораспределителя L_вр= L_полн/12;

Lвр=42399,42/12=3533 м³/ч

4.Определяем скорость истечения приточного воздуха для различных модификаций воздухораспределителей ПРМ по формуле

V_o=L_вр/(3600*А_о)

А_о – площадь живого сечения по таблице.

Для ПМР1 =3533/(3600*0,05)=19,62 м/с

Для ПМР2 =3533/(3600*0,08)=12,26 м/с

Для ПМР3 =3533/(3600*0,13)=7,54 м/с

Для ПМР4 =3533/(3600*0,2)=4,9 м/с

Исключаем из дальнейшего расчета полафоны ПМР1, ПМР2,ПРМ3 т.к. скорость на выходе больше рекомендуемой в 6 м/с.

5.Определяем геометрическую характеристику струи по максимальным и минимальным значениям m и n .

м

Для ПМР4:

м

Определяем висоту расположения плафона относительно рабочей зоны:

Для ПМР4

При высоте рабочей зоны для ПМР4 высота расположения воздухораспределителя составит:

h =2*3,61=5,61 м

Где: 1,0 – расстояние от низа плафона до оси магистрального воздуховода.

0,7 – расстояние от оси магистрального воздуховода до перекрытия здания.

Для ПМР4:

5,61+1+0,7=7,31 м , что не выходит за пределы здания.

Уточняют, для какого типоразмера ПМР, относительная площадь приточной струи лежит в диапазоне 0,2 – 0,5 по формуле:

Для ПМР4

Условие соблюдается.

Где: для ПМР С₁= 0, С₂=-10.

6.Проверяется равномерность распределения скоростей и температур по площади рабочей зоны (РЗ):

ПМР4

или

или

Условие соблюдается

Из дальнейшего расчета исключаем ПРМ3.

7.Определяют параметры воздуха при входе в РЗ:

Определяем параметры воздуха при входе в РЗ для плафона

ПРМ4. Со знаком (-) расчет произведен для случая когда приточный

воздух имеет температуру выше температуры внутреннего воздуха

(обычно зимний период года). Со знаком (+) - когда температура

приточного воздуха ниже температуры внутреннего воздуха (обычно

летний период года)

м/с

0,6<0,6 ; 0,44<0,6 условие выполняется

0,51<1,5 ; 0,81<1,5 условие выполняется

В формулах введены обозначения:

, , - высоты соответственно здания, рабочей зоны и расположения ВР от уровня пола, м;

А₀- расчетная площадь ВР , м ;

m и n - скоростной и температурный коэффициенты ВР, определяемые интерполированием;

- из­быточная температура приточного воздуха, °С,

К_con - коэффици­ент стеснения струи:

где L_соп - расход воздуха, удаляемого из РЗ, приходящегося на один ВР (при равномерном распределении ), м3/ч;

К_n- коэффициент неизотермичности струи:

Аэродинамический расчет

Определение коэффициентов местных сопротивлений

Участок №1-2

1. Дроссель-клапан трехстворчатый _д.к=0,12 при ά=0⁰ .

2. Конфузор _конф= 0,1

3.Тройник на отв._тр.отв.=1,47 вычислено программой по формуле .(Описание работы с программой CompactVent)

Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =1,6.

Сумма КМС на участке №1-2 - ₁=3,07.

Участок №2-3

1. Конфузор _конф= 0,1

2. Тройник на проход _тр.пр.= 0,22 вычислено программой по формуле.

Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0.

Сумма КМС на участке №2-3 - ₂=0,22

Участок №3-4

1. Конфузор _конф= 0,1

2. Тройник на проход _тр.пр.= 0,21 вычислено программой.

Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0,1.

Сумма КМС на участке №3-4 - ₂=0,31

Участок №4-5

1. Конфузор _конф= 0,1

2. Тройник на проход _тр.пр.= 0,17 вычислено программой.

Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0,1.

Сумма КМС на участке №4-5 - ₂=0,27

Участок №5-6

1. Конфузор _конф= 0,1

2. Тройник на ответвление _тр.пр.= 0.88 вычислено.

3. Отвод на 90^о R/d = =0,44

Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0,54.

Сумма КМС на участке №5-6 - ₂=1,38

Участок №7-8

1. Конфузор _конф= 0,1

2. Тройник на проход _тр.пр.= 0,35 вычислено программой.

Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0.

Сумма КМС на участке №7-8 - ₂=0,35

Участок №8-9

1. Конфузор _конф= 0,1

2. Тройник на проход _тр.пр.= 0,22 вычислено программой.

Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0,1.

Сумма КМС на участке №8-9 - ₂=0,32

Участок №9-10

1. Конфузор _конф= 0,1

2. Тройник на проход _тр.пр.= 0,17 вычислено программой.

Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0,1.

Сумма КМС на участке №9-10 - ₂=0,27

Участок №10-6

1. Конфузор _конф= 0,1

2. Тройник на ответвление _тр.пр.= 0.84 вычислено.

3. Отвод на 90^о R/d = =0,44

Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0,54.

Сумма КМС на участке №10-6 - ₂=1,38

Участок №6-0

1. Переход с круглого на прямоугольное сечение =0,35

3. 2 отвода на 90^о R/d =2 =0,44*2=0,88

4.Гибкая вставка=0,35

Сумма КМС на участке №7-0 - ₂=1,6

Литература:

1.СНиП 2.04.05-91* Отоплении , вентиляция и кондиционирование. Госстрой СССР – М.ЦИТП ,1991-64с.

2.Методические указания : «Кондиционирование воздуха промышленных зданий»

Исаев В.Ф. ОГАСА – Одесса 2002-47с.

3. Руководящий материал по центральным кондиционерам ч.II, Альбом I. Методика расчета камеры орошения., М.: 1989

4. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3ч. Ч.3 Вентиляция и кондиционирование воздуха Кн.2/ Б.В.Баркалов, Н.Н.Павлов, С.С.Амирджанов и др.; Под ред. Н.Н.Павлова и Ю.И. Шиллера.-4-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1992. – 416 с.: ил.-(Справочник проектировщика).

22