- •Министерство образования и науки российской федерации
- •«Московский государственный индустриальный университет» (фгбоу впо «мгиу»)
- •Курсовой проект
- •Оглавление
- •Расчет привода ленточного конвейера с прямозубым цилиндрическим редуктором и клиноременной передачей
- •Введение
- •Эскизная компоновка редуктора Вычерчивание контура зубчатых колес и стенок редуктора
- •Проектирование быстроходного вала
- •Определение диаметральных размеров быстроходного вала
- •Определение линейных размеров быстроходного вала
- •Проектирование тихоходного вала
- •Определение диаметральных размеров тихоходного вала
- •Определение линейных размеров тихоходного вала
- •Вычерчивание быстроходного и тихоходного валов редуктора на эскизной компоновке
- •Выбор материалов для изготовления валов
- •Механические свойства поковок (гост 4543-71)
- •Проверочный расчет тихоходного вала на прочность и выносливость Определение усилий в зацеплении и сил, действующих на вал
- •Определение реакций в опорах Горизонтальная плоскость
- •Вертикальная плоскость
- •Плоскость неопределенного направления
- •Расчет на статическую прочность
- •Расчет тихоходного вала на усталостную выносливость
- •Подбор шпонок и их проверочный расчет
- •Расчет подшипников качения для валов редуктора Расчет подшипников тихоходного вала
- •Расчет подшипников быстроходного вала
- •Второй этап эскизной компоновки редуктора
- •Минимальное значение диаметров малых шкивов
- •Список литературы
Вертикальная плоскость
В этой плоскости действует сила Ft2.
Реакция от силы Ft2 в точке А (RAв):
∑М с = 0 ⇒ Ft2 · b – RAв · (a + b) = 0
RAв = = Н
Реакция от силы Ft2 в точке С ( ):
∑М А = 0 ⇒ RС в · (a + b) – Ft2 · а = 0
RСв = = Н
Проверка: ∑Fy = 0 ⇒ –RAв + Ft2 – = 0
∑Fy = = 0
Строим эпюру изгибающих моментов в вертикальной плоскости (рис. 5).
Изгибающий момент в точке В от силы Ft2 ( ):
М Вв = RAв · a = Н·м.
Плоскость неопределенного направления
Реакция от силы FМ2 в точке А (RA н):
Значение FМ2 см. выше.
∑М с = 0 ⇒ – FМ2 · с + RA н · (a + b) = 0
RA н = = Н
Реакция от силы FМ2 в точке С ( ):
∑М А = 0 ⇒ · (a + b) – FМ2 ·(а + b + c) = 0
= = Н
Проверка: ∑Fy = 0 ⇒ FМ2 – + = 0
∑Fy = 0
Строим эпюру изгибающих моментов от силы FМ в плоскости неопределенного направления (рис. 5).
Изгибающий момент в точке В от силы FМ2 ( ):
= · a = Н·м.
Изгибающий момент в точке С от силы FМ2 ( ):
= FМ2 · с = Н·м.
Полный изгибающий момент в точке В (МВ):
МВполн = =
Н·м.
Вращающий момент Т2= Н·м. (см. п.7 расчета)
Расчет на статическую прочность
Сечение I–I (точка С). Это сечение проходит через точку С.
Максимальное нормальное напряжение от изгиба:
σизг max С = МПа.
Момент сопротивления при изгибе в точке С:
Wизг С = 0,1d63 = 0,1 · = мм3;
σизг max С = МПа.
Максимальное касательное напряжение в точке С:
τ max С = МПа.
Момент сопротивления при кручении в точке С:
WкрС = 0,2d63 = 0,2 · = мм3;
τ max С = = = МПа.
В прямозубой и шевронной передаче осевая сила Fa отсутствует, поэтому σсж=0.
Коэффициент запаса прочности в точке С по нормальным напряжениям:
SТσС = =
где σТ = МПа для стали ………………при диаметре заготовки в виде поковки до 100 мм, τТ = МПа (см. табл. 1)
Коэффициент запаса прочности в точке С по касательным напряжениям:
SТτС = = .
Общий коэффициент запаса прочности в точке С по пределу текучести:
SТС = =
при [ST] = 1,5…2.
Сечение II–II (точка В). Это сечение проходит через точку В, где располагается шпонка.
Максимальное нормальное напряжение при изгибе:
σизг max В = МПа.
Момент сопротивления при изгибе в точке В:
Wизг В = 0,1d73 – мм3.
Для диаметра вала d7 = мм выбираем шпонку (из табл. П. 4, стр. 176) с параметрами b = мм, h = мм, t1 = мм. Тогда:
Wизг В = мм3;
σизг max В = МПа.
Максимальное касательное напряжение в точке В:
τ max В = МПа.
Момент сопротивления при кручении в точке В:
WкрВ = 0,2d7 3 - = мм3;
τ max В = МПа.
Коэффициент запаса прочности в точке В по нормальным напряжениям:
SТσВ = = .
Коэффициент запаса прочности в точке В по касательным напряжениям:
SТτВ = = .
Общий коэффициент запаса прочности в точке В по пределу текучести:
SТВ = =
при [ST] = 1,5…2.