- •«Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет» (ннгасу)
- •1.2. Нагрузки и расчетный пролет
- •2. Расчет по предельным состояниям первой группы
- •2.1. Расчет на прочность по изгибающему моменту
- •2.3. Расчёт на прочность по поперечной силе.
- •3. Расчет по предельным состояниям второй группы
- •3.1. Геометрические характеристики
- •3.2. Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
- •3.3. Проверка расчетного сечения на образование трещин
- •3.4. Расчет балки по раскрытию трещин
- •3.5. Определение прогиба балки
3. Расчет по предельным состояниям второй группы
3.1. Геометрические характеристики
h1-1 = 1260 мм; h01-1 = 1179 мм; α =
Площадь приведенного поперечного сечения относительно нижней грани балки:
Ared = A+α·Asp = 300·195+80·855+270·210+7,27·1705 = 195995 мм2
Статический момент приведенного поперечного сечения относительно нижней грани балки (рис.1):
Sred = ΣAi·yi +α·ASP·ySP0 = 300·195·(1260–195/2)+80·855·(855/2+210)+270·210· 210/2+7,27·1705·81 = 118568773 мм3.
Расстояние от нижней грани балки до центра тяжести приведенного сечения:
y0 = Sred /Ared = 118568773 / 195995= 605 мм;
h - y0 = 1260 – 605 = 655 мм.
Момент инерции приведенного поперечного сечения относительно главной оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения перпендикулярно плоскости изгиба:
Упругий момент сопротивления приведенного сечения по растянутой зоне:
Wred = Jred/y0 =40269456196 / 605 = 66561085 мм3.
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до условной ядровой точки, более удаленной от крайнего растянутого волокна:
r = Wred/Ared = 66561085 / 195995 = 340 мм.
3.2. Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
Первые потери :
От релаксации напряжений арматуры:
От температурного перепада при :
От деформации анкеров натяжных устройств
где (при отсутствии данных)
При натяжении на упоры стенда механическим способом с фиксацией стержней в инвентарных зажимах снаружи упоров на расстоянии 1,5 м от торцов балки длина арматуры , где 15 м – номинальная длина балки. Передаточную прочность бетона принимаем равной отпускной прочности, то есть , что меньше минимально допустимой, устанавливаемой п.2.1.1.5. [4] (10 МПа и 50% от принятого класса бетона)Принимаем Rbp=15 МПа.
Суммарные первые потери напряжений арматуры:
Вторые потери :
От усадки бетона:
, где
- деформации усадки бетона, значения которых можно принимать в зависимости от класса бетона;
- для бетона класса В20;
От ползучести бетона:
где - коэффициент армирования;
- усилие обжатия бетона напряженной арматурой за вычетом первых потерь;
- напряжения обжатия в бетоне на уровне центра тяжести сечения продольной напряженной арматуры;
;
- коэффициент ползучести бетона.
Вторые потери предварительного напряжения арматуры:
Полные потери предварительного напряжения арматуры:
,
что больше установленного минимального значения потерь, равного 100 МПа.
Уточняем значение ξ:
МПа
С учетом ; МПа
;
ξR = = =0,4
ξ = 0,326 < ξR=0,4
<
3.3. Проверка расчетного сечения на образование трещин
Величина предварительного напряжения арматуры после прохождение первых и вторых потерь:
Усилие обжатия сечения балки предварительно напряженной арматурой с учетом всех прошедших потерь и при коэффициенте точности натяжения арматуры
Момент обжатия расчетного сечения 1-1 балки усилием относительно оси, проходящей через условную ядровую точку, более удаленную от крайнего волокна и параллельную нулевой линии (нейтральному слою)
Момент, отвечающий образованию в стадии эксплуатации трещин, нормальных к продольной оси балки в расчетном сечении
Нормы допускают учитывать неупругие деформации бетона путем замены на (γ=1,3 – для несимметричных двутавровых сечений при 2<bf/b≤6).
Тогда:
Изгибающий момент от внешних расчетных нагрузок (при ) в расчетном сечении 1-1 при расчете по второй группе предельных состояний
Так как , то при эксплуатации в балке в сечении 1-1 образуются трещины. Следовательно, расчет балки по деформациям необходимо выполнить с учетом наличия в ней трещин, а также проверить допустимость их раскрытия.