- •3 Розробка програмного модуля розрахунку реактора
- •3.1 Технічне завдання на розробку програмного модуля
- •3.2 Математичне забезпечення обчислюваного модуля
- •3.3 Реалізація розрахунку в середовищі MathCad
- •3.5 Структура та технічні характеристики обчислювального модуля
- •3.6 Керівництво користувача програмного модуля
3.3 Реалізація розрахунку в середовищі MathCad
Як початкові величини при розрахунку реактора ідеального змішування є концентрації вхідних речовин, температура контактування на каталізаторі, а також константи швидкостей реакцій.
Алгоритм розрахунку:
Задаємось початковими умовами.
Розраховуємо константи швидкостей реакцій.
Складаємо математичну модель процесу, що протікає в реакторі.
За методом Ейлера розв’язуємо систему диференціальних рівнянь і, таким чином, знаходимо розподіл концентрацій речовин в часі.
Д ля розрахунку реактора за методом Ейлера використаємо спочатку програмне середовище MathCad [12]. Повний алгоритм представлено в додатку А. Результат обчислень за моделлю має вигляд:
Рисунок 3.1 – Графік розподілу концентрацій речовин в часі
Таким чином, було визначено проміжок часу, за який відбувається реакція з утворенням цільового компонента – оксиду азоту (ІІ).
Процес окиснення аміаку за присутності каталізатора відбувається у внутрішньодифузійній області.
Для визначення висоти шару каталізатора виконують обчислення швидкості каталітичного процесу, що лімітується масообміном.
Спершу визначаються фізико-хімічні константи вихідної і кінцевої сумішей – густину, динамічний коефіцієнт в’язкості, коефіцієнт дифузії. Значення густини газу і молекулярної маси наведено в таблиці 3.1 [17].
Таблиця 3.1 – Значення молекулярної маси і густини аміачно-повітряної суміші
t, ºC |
Mолекулярна маса, М , г/моль |
Густина, ρ, кг/м3 |
20 |
27,6 |
1,156 |
>700 |
27,0 |
0,339 |
Коефіцієнти дифузії аміаку та інших компонентів вихідного й кінцевого газів процесу окиснення аміаку в бінарних газових сумішах, а також величину коефіцієнта дифузії аміаку в початковій та кінцевій газовій сумішах наведено в таблиці 3.2 [17].
Середні значення в’язкості газової суміші: μсм (при 20 ºС)=0,057 Па·год, а при >700 ºC - μсм =0.115 Па·год [17].
Для розрахунку приймаємо, що шар сіток каталізатора подібний до шару насадки кілець Рашига з d=0,09 мм (аналогічно діаметру дроту). Для таких кілець еквівалентний діаметр dek=(1.5)1/2d=1.102·10-4 м. Питома поверхня кілець Sпит=4,29·104 м2/м3.
Таблиця 3.2 – Коефіцієнт дифузії аміаку
|
Коефіцієнт дифузії, см2/с |
|
Температура 20 ºС |
D(NH3,O2)=0.067 |
D(NH3,O2)=0.407 |
D(NH3,N2)=0.064 |
D(NH3,N2)=0.392 |
|
D(O2,N2)=0.054 |
D(O2,N2)=0.326 |
|
D(NH3-O2, N2)=0.065 |
D(NH3, H2 O2)=0.582 |
|
Температура >700ºC |
D(NH3,NO)=0.422 |
D(NO,N2)=0.345 |
D(O2, NO)=0.364 |
D(N2,H2O)=0.427 |
|
D(O2, H2O)=0.504 |
- |
|
D(NO,H2O)=0.464 |
D(NH3-(O2,N2,NO,H2O)=0.412 |
Для розрахунку величини одиниці переносу (ВЕП), визначають значення критерію Рейнольдса (Re) і дифузійного критерія Прандтля (Pr):
,
Тоді, маємо:
Re20=3.503; Re>700=1.73.
Pr20=0.759; Pr>700=0.823.
Коефіцієнт масопередачі визначають:
Тоді .
За нашими даними отримано:
Для входу : k=0.96, ВЕП·Sпит=0.866.
Для виходу: k=1.374, ВЕП·Sпит=0,64.
Звідки:
ВЕП=((0,866+0,64)/2)/(4,29*104)=1,75·10-5 м.
Число одиниць переносу маси визначають за рівнянням [17]:
,
де ε – зміна числа моль в результаті реакції, розрахована на 1 моль аміаку; СNH3 вх, СNH3 вих – мольні долі аміаку в газі на вході й виході з реактора.
Для окиснення аміаку на платино-родієвому каталізаторі можна прийняти СNH3 =0 [17], оскільки реакція на поверхні каталізатора протікає з високою швидкістю. Тоді Ссер.лог.=1.
Звідси висота шару каталізатора:
Hкат=ВЕП · Z=6.978·10-5 м.
Приймаємо коефіцієнт запасу с=2 (з урахуваннями того, що доступна для реагентів поверхня шару із кілець більша приблизно в 2 рази за поверхню дротяних сіток). Тоді:
Hкат=6,978·10-5·2=1,396·10-4 м.
Тобто треба мати в роботі 2 сітки. Оскільки верхня сітка швидко прогорає в результаті виносу платини, зазвичай встановлюють 3 сітки.
Площа перерізу контактного апарату визначається з рівняння:
де τ – час контактування (в сек.), який можна визначити за рівнянням [5]:
lg τ=-0.107 ηK+7.02 ·10-6 ηK3,
де ηK – вихід, в %, по окисненню аміаку. Якщо значення величини виходу окиснення аміаку прийняти 97,5%, то час контактування дорівнює:
lg τ=-0.107 ·97,5+7.02 ·10-6 ·97,53=-3,9260,
звідки
τ=1,186·10-4 с;
υ0 – об’єм аміачно-повітряної суміші, м3/с (при н. у.):
υ0=18347,6/(3600·2)=2,62 м3/с (при н.у.).
Тут ТК – прийнята температура контактування (820+273=1093 К); m – кількість каталізаторних сіток (3 штуки); d – діаметр дроту сітки 9·10-5 м; РК – тиск в контактному апараті 1·105 Па; n – число витків сітки на 1 м2, що складає 1024·104.
Підставивши в формулу числові значення, отримаємо необхідну площу перерізу контактного апарату:
Діаметр контактного апарату визначається за рівнянням:
Активна поверхня 1 м2 площадки сітки при товщині нитки 9·10-5 м складає 1,809 м2. Загальна активна поверхня трьох сіток:
Fакт=1,809·3·7,5=41,5 м2.
Кількість аміаку, що згорає за добу в одному контактному апараті:
1573,6·24=37766,4 кг/добу.
Напруженість каталізатора:
37766,4/40,7=911,02 кг/м2·добу.
Повний алгоритм розрахунку основних розмірів аппарату контактного окиснення аміаку у приутності каталізатора і кінетику процесу наведено в додатку А.
На основі проведених розрахунків було виконано визначення основних розмірів контактного апарату окиснення аміаку. За початково заданими даними визначено оптимальні конструктивні параметри реактора.