5. Определение длин рельсовых нитей и рубок на стрелочном переводе

Расчётная схема для определения рельсовых нитей представлена на рисунке 3.8.

Рисунок 3.8 – Схема для определения длины рельсовых нитей

Длину рельсовых нитей стрелочного перевода находят по следующим формулам:

l₁ =L_п – l_рр ; (3.26)

l₂ =(π/180)∙(R + b_г/2)∙(α – β_н) + к – n – l_o – δ; (3.27)

l₃ =L_T – l_o^’ – n –δ; (3.28)

l₄ ≈ q – S_остр∙sinβ_н + (π/180)∙(R – S_кр – b_г/2) +к +m+l_pp ; (3.29)

l_n^”=l_n – l_n^’ – δ, (3.30)

где S_остр, S_кр – соответственно ширина колеи в начале остряков и в

переходной кривой, для стрелочного перевода типа рельсов

Р65 марки 1/11 с шириной колеи 1520 мм;

δ – стыковой зазор, при гибких остряках;

l_n^’ – длина рельсов за корнем остряков, принимаемые равными 12,50

или 25,00 м.

При S_остр=1522 мм, δ=8 мм, R=295132 мм, sinβ_н=0,021524, L_п=28711 мм, l_рр=8088 мм, b_г=73 мм, α=5,194444, β_н=1,233333, к=4156 мм, n=3156 мм, l_o=5003 мм, q=1669 мм, S_кр=1520 мм, l_pp=8088 мм, L_T=24507 мм:

l₁=28711–8088=20623 мм;

l₂=(3,14/180)∙(295132+73/2)∙(5,194444–1,233333)+4156–3156–5003–8=

=16385 мм;

l₃=24507 – 4999 – 3156–8=16344 мм;

l₄=1669–1522∙0,021524+(3,14/180)∙(295132–1520–73/2)∙ (5,194444–1,233333)+ +4156+2535–8088=20525 мм;

l₁^”=20623 – 12500 – 8=8115 мм;

l₂^”=16385 – 6250 – 8=10127 мм;

l₃^”=16344 – 6250 – 8=10086 мм;

l₄^”=20525 – 12500 – 8=8017 мм.

6. Определение длин усовиков и контррельсов

Развернутые длины контррельсов и усовиков согласно рисунку 3.3 соответственно составляют

l_к = l_p + 2∙(l + l₁ + l₂), (3.31)

l_у = l_у^’ + l_р + l_у^” + l_у^”’, (3.32)

где l_р –длина рабочей части контррельса;

l –участки рабочей части контррельса, принимаемые 200 – 300 мм;

l₁ –длина первой отогнутой части контррельса;

l₂ –длина второй отогнутой части контррельса, принимаемая 150 мм;

l_у^’ –длина первой отогнутой части усовика;

l_у^” –длина второй отогнутой части усовика;

l_у^”’ –длина третьей отогнутой части усовика, принимаемая 150 мм.

l_p =64∙N + 50∙N =114∙N; (3.33)

l₁ =(64 – 44)/sinβ_у =20/ sinβ_у; (3.34)

l_у^’=n – 64N; (3.35)

l_у^” =(64 – 46)/ sinβ_у =18/ sinβ_у. (3.36)

Угол удара в контррельс и усовик находится из условия ограничения в них ударных воздействий колеса по формуле

sinβ_у =V_пр^т∙ sinβ_у^т/ V_пр, (3.37)

где β_у, β_у^т – углы удара соответственно в контррельс и усовик крестовины

проектируемого и типового стрелочных переводов;

V_пр, V_пр^т – скорости по прямому пути соответственно проектируемого

и типового стрелочного перевода.

Рисунок 3.3 - Развернутые длины контррельсов

При N=11, β_у^т=0,0163044, V_пр^т=120 км/ч, n=31556 мм:

l_p =114∙11 =1254 мм;

sinβ_у =120∙0,0163044/120 =0,016304;

l₁ =20/0,016304 =1227 мм;

l_у^’=3156 - 64∙11 =2452 мм;

l_у^” =18/0,016304 =1104 мм;

l_к =1254 +2∙(200 +1227 +150) =4408 мм;

l_у =2452 +1254 +1104 +150 =4960 мм.

Возможность размещения контррельса находят из условия

m + c – l_к / 2 ≥ l_н / 2; (3.38)

с =7∙N. (3.39)

При m=2535 мм, N=11, l_к=4408 мм:

с =7∙11 =77;

m + c – l_к / 2 =2535 +77 – 4408/2 =408 мм;

l_н / 2 =800/2 =400 мм;

408 мм > 400 мм.

Размещение контррельса возможно.