- •Предисловие
- •Выбор рациональной системы электроснабжения участка шахты
- •Выбор напряжений
- •Расчет освещения
- •Расчет и выбор трансформаторов для питания осветительных сетей и ручных механизмов
- •Характеристика токоприемников участка
- •Технические данные токоприемников участка
- •8.Определение мощности трансформатора участковой подстанции, ее типа и места установки
- •9.Определение длин кабелей
- •10.Расчет и выбор кабеля напряжением 6кВ, питающего участок
- •11.Расчет и выбор кабельной сети на напряжение до 1000в.
- •Предварительные результаты расчета гибких кабелей.
- •Результаты выбора кабелей
- •12. Расчет токов короткого замыкания
- •13. Проверка кабелей по термической устойчивости к току к.З.
- •Окончательно принятые кабели.
- •14. Расчет и выбор кру напряжением 6 кВ.
- •Выбор кру
- •15. Расчет, выбор и проверка аппаратуры управления и защиты на напряжение до 1000в.
- •16. Комплектование распредпунктов на напряжение
- •17.Выбор схем дистанционного управления, сигнализации и связи.
- •18. Техника безопасности и противопожарные мероприятия.
- •1. Пояснительная записка.
- •2. Графическая часть:
- •2.1. Комплексы оборудования для очистных работ.
- •2.2. Угледобывающие комбайны.
- •25. Технические данные комбайновых электродвигателей
- •Технические данные эл.Двигателей привода скребковых и ленточных конвейеров, перегружателей и проходческих комбайнов.
- •26.Технические данные эл.Двигателей скребковых и стругов.
- •27.Технические данные эл.Двигателей проходческих комбайнов и машин.
- •28.Технические данные эл.Двигателей шахтных машин и механизмов.
- •29.Технические данные электродвигателей шахтных машин и механизмов напряжение 1140 в.
- •17.Техничесские данные маневровых и вспомогательных лебёдок.
- •17.1.Техничесские данные маневровых и вспомогательных лебёдок.
- •21. Технические данные предохранительных и тягово-предохранительных лебедок
- •Технические данные вспомогательных трансформаторов шахтных магнитных пускателей
- •5. Технические данные пусковых агрегатов
- •Лебедки проходческие передвижные
- •Лебедки маневровые
- •Лебедки посадочные
- •Участковые конвейеры по гост 28628-90
- •Расчетные минимальные токи двухфазного к.З. В сетях напряжением 660в, питающихся от трансформаторов различных типов.
- •Расчетные минимальные токи двухфазного к.З. В сетях напряжением 660 в, питающихся от трансформаторов тсвп-630/6, тсв-630/6 и подстанций тсшвп-630/6, тсвп-630/6.
- •Расчетные минимальные токи двухфазного к.З. В сети напряжением 1140 в, питающейся от подстанции тсвп-630/6.
- •Расчетные минимальные токи двухфазного к.З. В сетях напряжением 127, 220 в, питающихся от осветительных трансформаторов и пусковых агрегатов.
- •19. Технические данные комплектных распределительных устройств рвд-6, крув-6хл5
- •16.Пределы регулирования тока срабатывания максимальной защиты крув-6кл5
- •15.Технические данные станции управления сув-350ав (сув-350а)
- •Светотехнические характеристики рудничных люминесцентных светильников.
- •11. Нормы освещенности подземных выработок
- •12.Размещение светильников в подземных выработках.
- •13.Выбор мощности ламп накаливания.
- •14.Нормативные коэффициенты запаса, учитывающие снижение освещенности в процессе эксплуатации.
- •7. Технические и конструктивные данные шахтных кабелей
- •9. Кгэш
- •Выбор сечения кабеля в зависимости от его марки и тока нагрузки
- •Поправочный коэффициент в зависимости от температуры среды
- •Выбор сечения кабеля в зависимости от напряжения и тока нагрузки
- •Выбор сечения кабеля в зависимости от материала жил и тока нагрузки
- •Кабели силовые шахтные бронированные вэвБбШв
Выбор кру
Таблица 9
Расчетные величины |
Параметры аппарата |
Uсети Iр.max I∞ S∞(Sк.з.ЦПП) ίу Iэфф It |
Uн Iн Iоткл Sоткл ίmax Iэфф.max It max |
14.4. Расчет и проверка установки максимального реле КРУ.
Ток срабатывания максимального реле:
,А [13] (с.412),
где 1,2 + 1,4 – коэффициент надежности, предотвращающий ложные срабатывания максимальных реле;
кТ – коэффициент трансформации;
для трансформаторов 6000/400 Кт = 15
6000/690 Кт = 8,7
6000/1200 Кт = 5
IП.Н. – номинальный пусковой ток самого мощного токоприемника на стороне низкого напряжения, А;
ΣI/Н.Р. – сумма номинальных рабочих токов токоприемников участка, за исключением находящегося в режиме пуска, А.
Ток срабатывания принимается ближайший большой из имеющихся у принятого КРУ. Если принимаемая РВД-6, IСР определяется по таблице токов срабатывания (см. приложения). При использовании КРУВ-6 IСР округляется до целого числа, т.к. устройство максимальной защиты позволяет производить плавную, практически бесступенчатую настройку.
Принятый ток срабатывания проверяется по I(З)К.З. на выходе вторичной обмотки трансформатора ПУПП (LПР = 0):
[1] (с.295)
Если в результате проверки окажется, что кратность меньше, чем 1,5, необходимо увеличить I(2)К.З. - принять трансформатор большей мощности.
Приведенная формула применяется при одинаковых схемах соединения первичной и вторичной обмоток трансформатора.
При трансформаторах с различными схемами соединения первичной и вторичной обмоток проверка производится по формуле:
[1] (с.296).
После проверки определяется ток установки максимального реле, соответствующий принятому IСР. определение производится для РВД-6 по таблице токов срабатывания и соответствующих им токов установки (см. приложения), а для КРУВ-6 по формуле: , А.
где КТ.ТТ – коэффициент трансформации трансформатора тока КРУ. (см. приложения).
15. Расчет, выбор и проверка аппаратуры управления и защиты на напряжение до 1000в.
Выбор аппаратуры управления производится по номинальному напряжению, току и предельно отключаемому току.
15.1. Выбор фидерных автоматов и пускателей по номинальному напряжению к току производится при соблюдении следующих требований:
UАПП ≥ UН;
IАФВ ≥ кС · ΣIН.Р;
IПВИ ≥ IН.Р.
15.2. При выборе аппаратов по предельно отключаемому току должно соблюдаться условие:
IДОП.ОТКЛ. ≥ 1,2 · I(3)К.З.
Если для пускателя это условие не выдерживается, то необходимо защищать его одним или несколькими фидерными автоматами. Предельно отключаемый ток пускателя при этом повышается [1], (с.298).
Подробнее см. [11], (с.246-247).
Если применяется магнитная станция, то проверка входящих в нее пускателей /фидеров/ по предельно отключаемому току не производится, т.к. ток к.з. отключается только автоматом магнитной станции.
15.3. Расчет, выбор и проверка максимальной защиты производится в соответствии с «Инструкцией по выбору и проверке уставок реле максимального тока и плавных вставок предохранителей в шахтных электрических сетях» [1], (с.290-298).
15.3.1. Уставка тока срабатывания максимальных реле фидерного автомата (группового пускателя) определяется по формуле:
IУ АФВ ≥ IП.Н. + ΣI/Н.Р., А, [1], (с.291)
где IП.Н. – номинальный пусковой ток самого мощного токоприемника, А;
ΣI/Н.Р. – сума номинальных рабочих токов остальных токоприемников, А.
Уставка тока срабатывания максимальных реле пускателя, защищающего токоприемник с многодвигательным приводом: IУ ПВИ ≥ ΣIП.Н., А. [1] (с.291).
Уставка тока срабатывания максимальных реле пускателя комбайна IГШ-68:
при UН = 660 В IУ ПВИ ≥ IП.Н. + IН.Р., А;
при UН = 1140 В IУ ПВИ ≥ 2IП.Н., А.
Уставка тока срабатывания максимальных реле пускателя, защищающего токоприемник с однодвигательным приводом: IУ ПВИ ≥ IП.Н., А.
Если пусковой ток превышает 600 ÷ 700 А, допускается выбор уставок срабатывания реле по фактическому пусковому току двигателя. В этом случае уставка должна превышать фактический пусковой ток на 25٪.
Для защиты осветительных сетей:
при использовании ламп накаливания
IУ ОСВ ≥ 3IН ОСВ, А; [1] (с.291)
при использовании люминесцентных ламп
IУ ОСВ ≥ 1,25IН ОСВ, А. [18] (с.92)
Уставка принимается ближайшая большая из имеющихся на шкале уставок аппарата.
Использование промежуточных значений, не обозначенных заводской градуировкой, не допускается.
Если пусковой ток двигателя с к.з. ротором, необходимый для выбора уставки, неизвестен, он определяется приближенно: IП.Н. = (6÷7)IН.Р., А. [1] (с.291)
Выбранная уставка проверяется по I(2)К.З. в наиболее удаленной точке защищаемой сети
. [1] (с.291)
В отдельных случаях по согласованию с главным энергетиком производственного объединения /комбината/ допускается снижение коэффициента чувствительности защиты /кратности/ до 1,25, если в защищаемой сети используются бронированные и гибкие экранированные кабели.
Если в результате проверки окажется, что кратность меньше требуемой, необходимо принять меры к увеличению I(2)К.З.:
Увеличить сечение кабеля;
Сократить длину фидерного кабеля;
Принять трансформатор большей мощности.
15.3.2. При использовании плавких предохранителей ток плавкой вставки для защиты токоприемника с электродвигателем с к.з. ротором
, А, [1] (с.293),
где 1,6 ÷ 2,5 – коэффициент, обеспечивающий неперегорание плавкой вставки при пуске двигателя с к.з. ротором.
Коэффициент 2,5 принимается при нормальных условиях пуска – (редкие пуски и быстрое разворачивание).
Коэффициент 1,8 ÷ 2,0 – при тяжелых условиях пуска (частые пуски при длительном разворачивании).
Для защиты осветительных сетей
IВ ≥ IН.ОСВ, А. [1] (с.293).
По расчетному току принимается ближайшая большая плавкая вставка из используемых в принятом типе плавкого предохранителя. Допускается параллельное включение в одном патроне предохранителя двух равных или отличающихся по номинальному току на 30–35٪ плавких вставок. Суммарный ток этих вставок должен быть близок к расчетному.
Принятая вставка проверяется по I(2)К.З..
[1] (с.294).
Кратность 4 допускается в сетях 380-660 В при IВ = 160÷200 А и в сетях 127 В при любых IВ.
Кратность 7 допускается в сетях 380-660 В при IВ < 160 А.
Если необходимая кратность не обеспечивается, следует принять аппараты с максимальным реле или принять меры к увеличению I(2)К.З..
15.3.3. Для защиты неискробезопасных цепей напряжением 36 В, питающих внешние нагрузки (местное освещение, цепь сигнализации), применяются предохранители ПР-1, ПК-30, ПК-45 с плавкой вставкой соответственно 10 А, 2 А и 5 А. Эти вставки необходимо проверить на условие обеспечения пожаробезопасности: ,
где , А – ток к.з. в наиболее удаленной точке напряжения цепи;
UН = 36 В – номинальное напряжение трансформатора;
ZТР – полное сопротивление вторичной обмотки трансформатора. Берется из таблицы 23 [18], (с.109) или из приложения к методическим указаниям;
ZК – сопротивление жил кабеля неискробезопасной цепи, Ом. Определяется расчетом.
В этом разделе пояснительной записки приводятся формулы, по которым ведутся расчеты. Даются пояснения к формулам. Все расчеты производятся в черновике. В пояснительную записку вносятся только результаты расчетов, сведенные в таблицу 10.