2.7 Определение потерь напряжения во внутренней сети.

Потери напряжения к самому удаленному светильнику определяем как сумму потерь напряжения по дискам прохождения тока к светильнику

ΔUвн= ΔUвв+ΔUгр+ΔUл осв

Где ΔUвв – потери напряжения на вводе

ΔUвв= PвLв 13*3

Fвв*С = 25*44 = 0,035

Линия представляет собой линию с распределенной нагрузкой.

M .

ΔU= C*F

lx (nл-1)

M л осв = nл*Рл*(l₀ + 2 = 26.4

ΔUл.осв=М л осв

С*F = 1,42

М гр= n_∑* Рл*lа = 33*0,1*7=23,1

23,1

ΔUгр = 44*25 = 0,21

При этом суммарные потери напряжения сети освещения в коровнике

ΔUвн=ΔUвв+ ΔUгр+ ΔUл осв=0,035+0,21+1,42= 1,665= 1,7% <2,5%

Таким образом окончательно принимаем для монтажа на вводе провод АПВ 25*4 ,групповую линию выполняем проводом АПВ 25*4,осветительная проводка АПВ2,5*2, при этом потери напряжения во внутренней сети не превысит нормируемых 2,5%.

2.8. Выбор надбавки напряжения на ТП.

Выбор надбавки напряжения осуществляют с целью обеспечения допустимых отклонений напряжения на клемах, напряжения выходящих за рамки ПУЭ допустимых потерь (+-5%)

Выбор надбавки напряжения на ТП осуществляем с помощью добавки напряжения.

Элементы системы	Обозначение	Режимы
		100%	50%
1	2	3	4
Отклонения напряжения на шинах	δUш10	+5	0
Потери напряжения в ВЛ10кВ	U ВЛ10	-8,4	-2,1
Трансформатор напряжения 10/0,4 кВ: Потери	Uт	-4	-1
Постоянная надбавка	δUт ВС	+5	+5
Переменная надбавка	δU пер	+2,5	+2,5
Сеть 0,4 кВ; наруж. ВЛ 0,4кВ	ΔU0,4	1,61	0
Внутренняя электропроводка	ΔUвл	-2,5	0
Отклонения у потребителей	ΔUn	-0,79	+4,4

В соответствии с расчетными параметрами таблицы видно что наиболее рациональной надбавкой для трансформатора является +2,5, так как параметры надбавки входят в рамки допустимых потерь ПУЭ. (+-5%). Отрицательная надбавка выходит за рамки ПУЭ.

2.9 Определение токов короткого замыкания линии питания.

Определение токов короткого замыкания линии питания производится с целью определения и максимальных и минимальных значений в возможных режимах работы сети.

Максимальные значения используют для проверки работоспособности коммутационных и защитных аппаратов.

Минимальные значения короткого замыкания нужны для определения чувствительности защиты.

Для линий с трансформатором средней мощности 220-380 В.

Токи однофазных коротких замыканий на шинах ТП являются максимальными, а в конце петли фазы нулевой провод минимальным.

Токи однофазных коротких замыканий определяем согласно расчетной схемы:

ВЛ1 4А50

L =0.09км

К2

ВЛ2 4А35

L = 0,165км

К1 К3

На схеме характерными точками к.з. являются точки К1 на шинах ТП, точка К2 линии ВЛ1, а также точка К3 линии ВЛ2.

Определяем токи короткого замыкания по формуле:

U ф.ср.

I_ki ⁽¹⁾ =z_т ⁽¹⁾ /3 + z_nki

Где z_nki = сопротивление петли

z_{nki (А35) =} ∑z_0(k) * l_k(ki) = 2.53*0.09 = 0.23 Ом/км.

z_{nki (А50) =} ∑z_0(k) * l_k(ki) = 2,01*0,165 = 0,33 Ом/км.

Определяем токи короткого замыкания:

230 .

Iк3 = 0,411+0,23 = 359 А

230 .

Iк2 = 0,411+0,33 = 310 А

230 .

Iк1 = 0,411 = 560 А

2.10 Выбор защитных и коммутационных аппаратов.

Защита линий отходящих от ТП должна включать защиту от воздействия атмосферного электричества, защиту от механического воздействия, а так же защиту от токов короткого замыкания к нагрузке превышающих значение допустимых параметров тока в линиях.

Защита от воздействия атмосферного давления.

Выполняем с помощью исковых промежутков величиной 5 см между точкой верхнего провода и металлической токопроводящей частью опоры подсоединенной и заземляющего устройства опоры. Защита от набегающих волн перенапряжения выполняем с помощью ограничителей линейного перенапряжения ОПН-1 или разрядников РВН-1 подключаемых с одной стороны к шинам с фазными потенциалами и с другой стороны к заземляющему устройству или металлическим заземлительным конструкциям.

Данные устройства необходимо установить в РУ нужного напряжения ТП и главных распределительных вводных устройствах потребителей.

Защиту от механических повреждений ВЛ осуществляют путем установки охранной зоны шириной 2 м по обеим бокам ВЛ, а так же запретом приближаться к проводам ВЛ на расстоянии менее 1,5 м без специального допуска.

Защиту линий от токов короткого замыкания и перегрузки выполняем используя автоматические выключатели, которые так же служат для коммутации линий в случае необходимости.

Автоматические выключатели выбираем в соответствии с условие выбора:

Uа≥Uсети

Напряжение рабочее автоматическое должно быть ниже напряжения сети, в котором оно будет установлено.

Номинальный ток аппарата должен обеспечивать прохождение через него расчетного тока линии.

Iн а≥ Iрас

Максимальный допустимый ток аппарата проходящий через него и отключаемый должен обеспечивать отклонение прохождения максимального значения тока короткого замыкания в месте его установки.

Выбираем автоматические выключатели с комбинированным тепловым и электромагнитным расцепителем.

Для линии ВЛ1 выбираем автоматический выключатель ВА51-35, для линии ВЛ2 применяем автоматический выключатель ВА51Г-25.

Для обеспечения этого условия определяем максимальные параметры тока ВЛ по формуле:

Iмах влi = I влi без б дв + Iпуск б дв

Iмах вл1=55+323,25=378,25А

Iмах вл2 =26,7+86,1=112,8А

Ток срабатываемого теплового расцепителя должен обеспечивать защиту линии от перегрузки, с учетом параметров выбираемой установки и положения коллектора, должен обеспечивать условия приближения тока срабатывания при превышении расчетного тока линии.

Iср т р= Кут*Iур≥Iрас

Iср т р(вл1) = 1,05*200=210≥202,73

Iср т р(вл2) = 1*80=80≥79

Где Кут – коэффициент уставки срабатывания теплового расцепителя.

Iур – ток уставки расцепителя выбираемого автоматического выключателя.

Параметры срабатывания эл магнитного расцепителя с учетом выбираемой кратности его срабатывания должны обеспечивать возможность запуска двигателя асинхронного с наибольшим пусковым током во время максимальной загрузки линии.

Iср э = Кэ*Iур(а)≥1,25*Iмах вл

Iср э(вл1) = 12*200=2400≥1,25*378,25=473

Iср э(вл2) = 3*80=240≥1,25*112,8=141

Кэ - кратность уставки эл магнитного расцепителя применяемого автоматического выключателя.

Выбранные автоматические выключатели должны обеспечивать требуемые коэффициенты чувствительности защиты, согласно норм ПУЭ не менее 3.

Iкз .

Кч(влi)= Iср т р ≥3

310

К ч (вл1) = 210 = 1,5≤3

359

К ч (вл2) = 80 = 4,5≥3

Место установки	Расчётные параметры ВЛ							Марка АВТ ВЛ	Параметры выключателя
	Uн.	Iл. рас	Iл. мах	Iк.з. maх	Iк.з.				Uа	Ia	Iу р	Ку тр	Кэ	Iср т	Iср.э	Кч
ВЛ1 ВЛ2	380 380	202,73 79	378,25 112,8	560		310 359		ВА51-35 ВА51Г-25	13,22 13,83	250 100	200 80	1,05 1	12 3	200 80	2400 240	1,5 3

Коэффициент чувствительности в ВЛ1 не обеспечивается, производим повышение чувствительности защиты с помощью реле РЭ571.Устанавливаем в нулевой провод данной линии.

Заключение

В данном курсовом проекте представлен проект освещение стойлового помещения на 200 голов..

В курсовом проекте было выбрано место положение трансформаторной подстанции по дневному и вечернему максимуму, а также произведен расчет схем наружной сети.

Произвели выбор сечения проводов наружной сети фермы 25мм² и провели цепь на допустимые потери напряжения, выбрали мощность трансформатора питающей ТП -71кВА. Выбрали сечения проводов. На вводе провод АПВ 25*4 ,групповую линию выполняем проводом АПВ 25*4,осветительная проводка АПВ2,5*2, при этом потери напряжения во внутренней сети не превысит нормируемых 2,5%.

Потери напряжения во внутренней сети соответствуют норме, не превышают 2,5%. По потерям напряжения в наружной и внутренней сети и параметрам питающей системы выбрали надбавки для трансформатора ТП равную +2,5%.

Выбрали автоматические выключатели для ВЛ1 ВА51-35 и для ВЛ2 ВА51Г-25. Установили дополнительную защиту реле РЭ571 в линии ВЛ1.

Литература

1. 3.Акимцев Ю.И. Веялик Б.С. эл. снабжение с/х

2. 5.Будзко И.А. Зуль Н.М. эл. снабжение с/х Москва агропромиздат, 1990-496с.

3. 6.Васильев Л.И. Интепман Ф.И. Курсовое и дипломное проектирование по электроснабжению с/х.

4. 2.НТПС-88 нормы технологического проектирования эл. сетей с/х.

5. 1.ПУЭ-2001 седьмое издание.

6. 4.Барыбин Ю.Г. справочник по проектированию эл. сетей оборудования.

7. Колесник А.Л., Шаманский В.Г. Курсовое и дипломное проектирование. –М.:Колос,1983.