- •Министерство образования Российской Федерации
- •Московский государственный горный университет
- •Кафедра технологии художественной обработки минералов
- •Коньшин а.С., сильченко о.Б., теплова т.Б.
- •Глава 1. Способы обработки хрупких материалов. . . . . . . . . . . 6
- •Глава 2. Математическая модель управления микрошлифованием твердоструктурных минералов. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35
- •Глава 3.Современные проблемы пластичности и прочности твердых тел 48
- •Глава I способы обработки хрупких материалов.
- •1.1. Обзор методов обработки алмазов.
- •1.2. Физическая сущность процесса шлифования
- •1.3. Анализ существующих способов размерного пластичного микрошлифования твердоструктурных материалов.
- •Вопросы
- •Глава II
- •2.1. Теория съема припуска при однопроходном микрошлифовании.
- •Теория процесса микрошлифования
- •2.3. Физический смысл постоянной времени
- •. Метод обеспечения геометрической точности
- •Вопросы
- •Глава III современные проблемы пластичности и прочности твердых тел
- •3.1. Пластичность высокопрочных кристаллов.
- •3.2. Локальная потеря сдвиговой устойчивости кристаллической решетки в нагруженном твердом теле на микроуровне.
- •3.3. Локальная потеря сдвиговой устойчивости нагруженного твердого тела на мезоуровне. Фрагментация материала.
- •3.4. Глобальная потеря сдвиговой устойчивости нагруженного твердого тела на макроуровне. Разрушение.
- •3.5. Модель элементарного акта пластической деформации твердоструктурных минералов.
- •3.6. Динамическая модель бездефектного стружкообразования.
- •Траектория "предельного цикла".
- •Вопросы
- •Заключение
- •Литература
2.3. Физический смысл постоянной времени
ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ РЕЗАНИЯ.
В установившемся режиме имеет место постоянство скорости съема припуска, постоянство величины отжатий в упругой системе, постоянство нормальной составляющей силы резания, постоянство объемной производительности и постоянство мощности резания (в пределах неизменности свойств шлифовального круга).
Величина отжима Δ, т.е. статическая погрешность размера детали равна:
Δ = δ · VS · Tn / L = const (2.15)
где VS – cкорость продольного перемещения стола;
L – длина хода стола.
Скорость съема припуска:
δ · VS / L = const (2.16)
Нормальная составляющая PZ силы резания:
PZ = Δ · j = δ · VS · Tn· j / L = const (2.17)
Мощность резания N:
N = PX · V (2.18)
где PX – тангенциальная составляющая силы резания;
V – скорость резания.
Объемная производительность W:
W = δ · VS · П / L = const (2.19)
где П – площадь пятна контакта обрабатываемого материала с режущей поверхностью инструмента.
Удельная энергия резания А:
А = РХ · V / W (2.20)
Cовместное решение выражений (2.17), (2.19), и (2.20) при замене
δ · VS / L = W / П дает: PZ = W · Tn · j / П (2.21)
или W = PZ · П / (Tn · j) (2.22)
Подставляя значение W из выражения (2.22) в выражение (2.20) получаем:
А = РХ · V · Tn · j / (PZ · П)
откуда Tn = A · PZ · П / (РХ · V · j) (2.23)
Учитывая, что PZ / j = Δ:
Tn = A · Δ · П / (РХ · V) = A · Δ · П / N (2.24)
Из выражения (2.24) следует, что постоянная времени процесса зависит от удельной энергии резания, упругих отжатий системы, площади контакта, и обратно пропорциональна мощности резания (или тангенциальному усилию шлифования и скорости резания).
. Метод обеспечения геометрической точности
СЛОЖНОПРОФИЛЬНЫХ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ХРУПКИХ МАТЕРИАЛОВ.
Геометрическая точность зависит от технологических возможностей станка, его жесткости, характеристик обрабатываемого и обрабатывающего материалов, точности изготовления отдельных узлов и деталей станка, внешних воздействий (температура, влажность и др.).
Поэтому весьма важным в процессе обработки является постоянный контроль размера изделия, который может осуществляться в абсолютной и относительной системах координат.
Например, в современных производственных условиях качество изготовления бриллиантов на соответствие техническим условиям по геометрии огранщик проверяет после выполнения каждой операции следующими инструментами: угломерами (углы наклона граней нижней и верхней частей изделия); лупой 10- кратного увеличения с измерительной шкалой (контроль размера); индикатором типа ИЧ 10 со специальной приставкой для установки бриллианта (диаметр и отклонение от круглости бриллианта).
На специальных станках типа «Малютка» обработка граней осуществляется с использованием определенных временных интервалов съема припуска.
Метод определения размера по фиксированному времени обработки не обеспечивает получение достаточной геометрической точности изделия. Оценка размера по времени оказывается возможной, если учитывать все факторы, в том числе и деформацию системы, которые влияют на время съема припуска. Деформация системы рассчитывается через контролируемую величину постоянной времени переходного процесса.
В предлагаемом способе размерная настройка упругой системы осуществляется в направлении координатной оси Z станка относительно базы отсчета в функции i- числовой последовательности временных интервалов τ при съеме исходного припуска U0 (рис. 2.3) в соответствии с уравнением
d (i) = U0 – δ · i2 + δ/ τ · Tn · (1 – e – τ i / Tn) (2.25)
где: d (i) – величина оставшегося припуска;
δ – равномерная врезная подача выбирается в диапазоне δ min < δ < δ max и
является постоянной величиной;
i 1 – количество временных интервалов до начала резания;
i 2 – количество временных интервалов от начала резания до конца съема
припуска;
U0 / δ – количество проходов (реверсов) с временными интервалами τ,
необходимых для снятия всего припуска;
Δ 1 = δ · i1 – деформация упругой системы до начала резания.
Δ t = δ/ τ · Tn · (1 – e – τ it / Tn) – деформация системы в переходном процессе
(текущая деформация);
δ/ τ · Tn – деформация системы, накопившаяся за весь переходный процесс-
статическая погрешность размера.
Рис.2.2.
Рис. 2.3.
Для контроля размера изделия по величине оставшегося припуска d (i) (в любой момент времени обработки) необходимо от величины заданного припуска отнять общее количество реверсов при резании умноженное на значение подачи (δ · i2) и прибавить деформацию переходного процесса
δ/ τ · Tn · (1 – e – τ i / T n).
Это реализуется следующим образом. Задается на отcчетном устройстве станка припуск, который нужно снять с обрабатываемого изделия. Шлифовальный круг выставляется в ноль станка (база отсчета). После касания кругом изделия начинается отсчет количества проходов и контроль d (i) (рис. 2.3). Перемещение кромки шлифовального круга z (i) по сравнению с припуском, заданным на данный момент, поэтому полный припуск будет снят тогда, когда разница между перемещением кромки шлифовального круга и припуском будет равна суммарно накопленной деформации.
Следовательно, чтобы получить заданный размер (то есть снять необходимый припуск) кромку шлифовального круга нужно переместить на величину равную припуску плюс суммарная деформация z (i) = U0 + Δ Σ , и в тот момент, когда d (i) становится равным нулю, заданный припуск полностью удален и заданный размер получен.