6.4.4. Определение
–
формулы
(6.13/),(6.14/),(6.15/),(6.16/),
–
по графику рис. 6.5
|
Сауа бал |
Сауа |
Хfa_ |
Xfаго_ |
XT_ |
m=0,7 |
0,047 |
0,096 |
0,852 |
1,677 |
0,000 |
m=2 |
0,045 |
0,097 |
0,943 |
1,744 |
0,000 |
m=0,7 -5 |
0,047 |
0,096 |
0,852 |
1,677 |
0,000 |
m=2 -5 |
0,045 |
0,097 |
0,943 |
1,744 |
0,000 |
6.5.
Построение балансировочной поляры
самолета при
.
6.5.1.
Построение исходной поляры
(обе ветви поляры при
и
)
в соответствии с проведенным расчётом
при неотклоненных рулевых поверхностях.
При этом предполагалось
,
,
т.к. эквивалентная схема компоновки
заданного самолета принята симметричной
относительно плоскости XОZ.
Исходная поляра 1 на рис.6.6
6.5.2
Определение
.
–
приращение
коэффициента сопротивления от отклонения
управляющих поверхностей в продольной
плоскости. Аналогично
,
–
производные коэффициентов
изолированных консолей ГО и ПГО.
6.5.3. Построение балансировочной поляры статически устойчивого самолета нормальной аэродинамической компоновки при и отклонении горизонтального оперения при балансировке на угол .
На рис. 6.6:
1)
По оси
откладывается
от т. О
или
.
2)
По оси
от точки
откладывается
значение
при
,
точки О"
и О'
3)
Построение поляр самолета при отклонении
горизонтального оперения на балансировке:
смещение исходной поляры 1 таким образом,
чтобы т.
О
совпала с т. О
–
поляра 2 и с т. О"
–
поляра 3, На полярах 3 и 2 точки А и В,
соответствующие
самолета
при
.
4)
Точки АОВ
соединяются. Полученная кривая –
балансировочная поляра. В т. О,
О,
О"
касательные к этим полярам перпендикулярны
оси
.
Отвал балансировочной поляры
,
больше отвала исходной поляры 1,
что определяет потери на балансировку.
|
альфа бал |
Суабал |
∆Cхаго |
m=0,7 |
-2,1778 |
-0,1029 |
0,0039 |
m=2 |
-1,5823 |
-0,0708 |
0,0035 |
m=0,7 -5 |
2,1778 |
0,1029 |
0,0039 |
m=2 -5 |
1,5823 |
0,0708 |
0,0035 |
|
М=0.7 |
|
|
|
α |
-2 |
0 |
2 |
|
ф=0 |
0,1665 |
0 |
-0,1666 |
|
ф=5 |
-0,0148 |
-0,1814 |
-0,3479 |
|
ф=-5 |
0,3479 |
0,1814 |
0,0148 |
|
|
М=2 |
|
|
α |
-2 |
0 |
2 |
ф=0 |
0,1873 |
0 |
-0,1873 |
ф=5 |
0,0391 |
-0,1482 |
-0,3355 |
ф=-5 |
0,3356 |
0,1482 |
-0,0391 |
M=0.7 |
-6 |
-4 |
-2 |
0 |
2 |
4 |
6 |
Cxa |
0,098 |
0,064 |
0,044 |
0,038 |
0,044 |
0,064 |
0,098 |
Cya |
-0,576 |
-0,384 |
-0,192 |
0,000 |
0,192 |
0,384 |
0,576 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Cxa |
0,102 |
0,068 |
0,048 |
0,041 |
0,048 |
0,068 |
0,102 |
Cya |
-0,679 |
-0,487 |
-0,295 |
-0,103 |
0,089 |
0,281 |
0,474 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Cxa |
0,102 |
0,068 |
0,048 |
0,041 |
0,048 |
0,068 |
0,102 |
Cya |
-0,474 |
-0,281 |
-0,089 |
0,103 |
0,295 |
0,487 |
0,679 |
M=2 |
-6 |
-4 |
-2 |
0 |
2 |
4 |
6 |
Cxa |
0,112 |
0,078 |
0,058 |
0,051 |
0,058 |
0,078 |
0,112 |
Cya |
-0,584 |
-0,390 |
-0,195 |
0,000 |
0,195 |
0,390 |
0,584 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Cxa |
0,115 |
0,081 |
0,061 |
0,054 |
0,061 |
0,081 |
0,115 |
Cya |
-0,655 |
-0,460 |
-0,266 |
-0,071 |
0,124 |
0,319 |
0,513 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Cxa |
0,115 |
0,081 |
0,061 |
0,054 |
0,061 |
0,081 |
0,115 |
Cya |
-0,513 |
-0,319 |
-0,124 |
0,071 |
0,266 |
0,460 |
0,655 |