- •Введение
- •Чертеж, содержащий:
- •2. Пояснительная записка, содержащая следующую информацию:
- •1. Общие положения
- •Классы гидротехнических сооружений
- •Натуральные наблюдения и исследования
- •Требования к строительным материалам
- •Общие конструктивные требования
- •Водосбросные, водоспускные и водовыпускные сооружения
- •2. Гидравлический расчет гравитационной водосливной плотины практического профиля
- •2.1 Выбор удельного расхода на рисберме
- •2.2 Определение количества водосливных пролетов, ширины быков, ширины рисбермы, разрезка плотины на швы и секции
- •2.2.1 Определение ширины рисбермы
- •2.2.2 Количество и ширина водосливных пролётов
- •2.2.3 Разрезка плотины на швы и секции
- •Деформационные швы плотин и их уплотнение
- •2.3. Определение отметки гребня водосливной плотины Построение практического профиля водосливной плотины
- •2.3.2 Определяем отметку фпу
- •2.3.3. Построение практического профиля водосбросной плотины
- •2.4 Расчёт сопряжения бьефов водосливной плотины при маневрировании затворами
- •2) Далее выполняются аналогичные расчеты по формулам [20]÷ [26]
- •2.5 Расчёт водобойных устройств
- •2.5.1. Водобойная плита
- •Расчёт водобойной плиты
- •2.5.2. Расчет водобойного колодца
- •2.5.3. Конструирование рисбермы
- •3. Фильтрационные расчеты
- •Подземный контур
- •Расчёт нагрузок на понур
- •Зубья и противофильтрационные завесы
- •Дренажные устройства
- •Метод коэффициентов сопротивления
- •Метод удлиненной контурной линии (мукл)
- •4. Конструирование плотин и их элементов
- •5. Нагрузки и воздействия и их сочетания
- •5. Основные положения по расчетам плотин
- •Расчеты плотин на прочность и устойчивость
- •Статические расчеты
- •Глава 5.
- •Сопряжение бетонных и железобетонных плотин с основанием
- •Водосбросные, водоспускные и водовыпускные сооружения
2.3.3. Построение практического профиля водосбросной плотины
Очертание водослива практического профиля строится по известным координатам Офицерова-Кригера, приведенным для напора Н=1м.
Значение Н, полученное по формуле [12] в последнем приближении, умножаем на значения «Х» и «У» (см. табл. 7), после чего по полученным данным строим профиль водослива с учетом горизонтальной вставки δ.
Координаты Офицерова-Кригера
табл.7
№№ |
X |
Y |
1 |
0,00 |
1,033 |
2 |
0,82 |
0,295 |
3 |
1,64 |
0,057 |
4 |
2,46 |
0,000 |
5 |
3,28 |
0,049 |
6 |
4,10 |
0,223 |
7 |
4,92 |
0,492 |
8 |
5,74 |
0,820 |
9 |
6,56 |
1,197 |
10 |
7,38 |
1,624 |
11 |
8,20 |
2,099 |
12 |
9,02 |
2,632 |
13 |
9,84 |
3,231 |
14 |
10,66 |
3,895 |
15 |
11,48 |
4,625 |
16 |
12,30 |
5,420 |
17 |
13,12 |
6,265 |
18 |
13,94 |
7,159 |
19 |
14,76 |
8,093 |
20 |
15,58 |
9,093 |
21 |
16,40 |
10,127 |
22 |
17,22 |
11,227 |
23 |
18,04 |
12,366 |
24 |
18,86 |
13,555 |
25 |
19,68 |
15,431 |
26 |
20,50 |
16,072 |
27 |
21,32 |
17,400 |
Внизу водосливная поверхность плотины сопрягается с горизонтальной поверхностью крепления нижнего бьефа цилиндрической поверхностью с радиусом R, который обычно назначается в пределах
R =(0,2÷0,5)*(Н+Р), (м) [18]
2.4 Расчёт сопряжения бьефов водосливной плотины при маневрировании затворами
После возведения гидроузла нарушаются естественные условия прохождения паводков: они пропускаются через водопропускные сооружения, суммарная ширина которых обычно меньше ширины потока в русле реки, со скоростями значительно большими, чем скорость течения воды в естественных условиях.
Условия работы крепления нижнего бьефа, предназначенного для защиты русла реки от размыва сбросным потоком на участке гашения его избыточной кинетической энергии, зависят в значительной мере от режима сопряжения потока с водной массой в нижнем бьефе.
В курсовом проекте сопряжение бьефов выполняется путем маневрирования затворами.
Маневрирование проводится по шагам, для каждого шага проводятся гидравлические расчёты.
1) Открыт один центральный водосливной пролёт на 0,25Н.
Открытие затвора
а=0,25Н (м)
где: Н – напор на водослив, определенный по формуле [12] в последнем приближении.
[19]
где: b – к-т, учитывающий вертикальное сжатие, вычисляется по формуле А.Д. Альтштуля.
Определяем расход при истечении из под затвора:
[20]
где: φ=0,97÷0,99 – к-т скорости;
b – ширина водосливного пролёта.
Нд=Н0-ε*а – действующий напор.
Н0 – скоростной напор на гребне водослива, определенный по формуле [11] в последнем приближении.
Определяем удельный расход, проходящий через один водосливной пролет
q=Q0.25H/b (м2/с). [21]
Далее методом итерационного приближения вычисляем сжатую глубину
Т0=T+V2/2g (м). [22]
где: Т=НПУ-Дна (м) – запас полной энергии перед водосливом;
=1,1 – к-т Кареолиса.
[23]
где: hсж – сжатая глубина, в первом приближении рана 0.
Далее по формуле [23] выполняем второе приближение подставляя значение сжатой глубины, полученное в первом приближении. После чего сравниваем значения, надо добиться результата, чтобы полученное и предыдущее значения сжатой глубины были практически одинаковы, поэтому для определения hсж как правило всегда требуется выполнить несколько итераций.
Для дальнейших расчетов принимается значение полученное в последнем приближении.
Критическая глубина зависит от значения удельного расхода, определенного выше и имеет вид
[24]
По формуле [25] находим значение второй сопряженной глубины
[25]
При пропуске потока воды через один водосливной пролет надо учитывать коэффициент пространственного фактора распространения потока значения которого приведены в табл. 8, в зависимости от отношения ширины потока в нижнем бьефе «В» к ширине сбросного потока «b» в начальном сжатом сечении.
табл. 8
В/ b |
2 |
2,5 |
3 |
4 |
5 |
6 и более |
к |
0,88 |
0,83 |
0,79 |
0,72 |
0,66 |
0,62 |
пр=к* (м). [26]
где к – к-т, учитывающий пространственный фактор.
После определения значения второй сопряженной глубины по графику зависимости f=Q(H) определяем бытовую глубину в Н.Б. создаваемую при сбросе воды остальными сооружениями, входящими в состав гидроузла.
hб=f(QГЭС)+ f(Qпр) (м) [27]
Сравнивая значения второй сопряженной глубины и бытовой глубины определенной по формуле [27] делаем вывод о том затоплен ли гидравлический прыжок или нет.
Если:
- hб< пр – прыжок отогнан;
- hб> пр – прыжок затоплен.