2. Краткий анализ пожарной опасности помещения маслохранилища .

Т.к. по заданию нам не дан конкретный вид масла , то принимаем его самостоятельно. Ведем расчет на примере масло компрессорное МК-22П. масло компрессорное МК-22П представляет собой ГЖ . Температурные пределы распространения пламени : нижний 215°С; верхний 242^о С.

Категория помещения по взрывопожароопасности "Б" по НПБ5-2005.

Категория по ПУЭ – В1а. Средство тушения – воздушно-механическая пена.

3. Выбор типа установок пожаротушения.

Тип установки пожаротушения определяется огнетушащим средством, методом тушения и побудительной системой.

3.1. Выбор вида огнетушащего вещества.

Согласно рекомендациям средством тушения ЛВЖ и ГЖ является: воздушно-механическая пена. Обуславливается это свойствами пены, как средства прекращения горения.

Воздушно-механическая пена получается в результате механического перемешивания водного раствора пенообразователя с воздухом. Основное огнетушащее свойство пены – изолирующая способность. Пена изолирует зону горения от горючих паров и газов, а также горящую зону реакции. Прежде, чем накопиться на горящей поверхности достаточным слоем, изолирующим выход горючих паров и газов в зону горения, пена под действием тепла разрушается и охлаждает вещество. При этом жидкость, из которой получена пена, испаряется, разбавляя горючие пары, поступающие в зону горения. Всё это способствует прекращению горения, хотя изоляция – доминирующее свойство, которое приводит именно к потуханию.

Другое свойство пены – стойкость, то есть способность какое-то время сохраняться, не разрушаясь. Вот от этого свойства зависит нормативное время тушения пенами тех или иных горючих веществ и материалов.

Специфические свойства воздушно-механической пены:

• хорошо проникает в помещение, свободно преодолевает повороты и подъёмы;

• быстро заполняет объёмы помещений, вытесняет нагретые до высокой температуры продукты сгорания;

• прекращает пламенное горение и локализует трение веществ и материалов.

3. 2. Выбор метода тушения и побудительной системы.

В помещении склада при возникновении пожара происходит быстрый прирост площади пожара, носящего взрывной характер, поэтому для успешного пожаротушения необходима подача огнетушащего вещества в предельно короткий срок и на большую площадь.

Исходя из вышесказанного, наиболее целесообразным будет применение дренчерной установки пенного тушения с побудительной электрической системой.

4. Проектирование установок. Гидравлический расчет.

Для подачи пены в защищаемое помещение будет использоваться генератор четырёхструйный сетчатый модернизированный– ГЧСм. Согласно таблице 5 (1) для ГЧСм К=1,48, минимальный свободный напор Н_min=15 м.

По приложению Б.1 определим группу помещения склада хранения ЛВЖ, ГЖ – 7. для помещений этой группы в табл. Б.3 находим:

• интенсивность орошения In=0.1 л/(с м²);

так как тушение происходит по объёму помещения, то генераторы следует устанавливать равномерно по периметру помещения с таким расчётом, чтобы время пенной атаки не превышало 15 минут.

Определяем расчетное количество генераторов, которые должны быть учтены в гидравлическом расчете. Для этого в начале определяем необходимый запас раствора пенообразователя в воде по следующей формуле:

где -коэффициент разрушения пены принимаемой по прил.Г.2

V-геометрический объем защищаемого помещения,

-кратность пены

Необходимое количество одновременно работающих генераторов пены определяется по формуле:

где Q-производительность генератора по р-ру,

-время работы установки , мин, принимается по прилБ.2 (примечание)

Зная расчетное количество генераторов, производим их равномерное размещение в защищаемом помещении

Производим нумерацию ГЧСм, начиная с наиболее удалённого от 1 до 9. Как видно из схемы, генераторы размещаются по периметру помещения с учётом требований при тушении помещения по объёму. При расчёте учитываем, что кольцевые питающие трубопроводы, как правило выполняются и труб одного диаметра.

Диаметр питающего трубопровода можно определить, зная минимальный расчётный расход раствора из всей установки для условий данного помещения, который определяем по формуле:

тогда расчётный диаметр при скорости движения воды в трубах 6 л/с, соответственно, равен:

По таблице Г.1 принимаем стандартный трубопровод с диаметром условного прохода, равным 80 мм, К₁=1429. подобрав генераторы и зная диаметры трубопроводов, приступаем к гидравлическому расчёту сети:

Определяем фактический расход из генератора №1

H1- требуемый минимальный напор- 15м. по таблице 5(1) .

Принимаем расход на участке 1-6 равным 2.86 л/с и по направлению 1-2, равным 2.86 л/с.

Определяем требуемый напор у генератора №2

Расход из генератора №2 составит

Определяем требуемый напор у генератора №3

Расход из генератора №3 составит

Определяем требуемый напор у дренчера №4

Расход из генератора №4 составит

Определяем требуемый напор у генератора №5

Расход из генератора №5 составит

Определяем требуемый напор в точке А для питания полукольца:

Определяем требуемый напор у генератора №6

Расход из генератора №6 составит

Определяем требуемый напор у генератора №7

Расход из генератора №3 составит

Определяем требуемый напор у дренчера №8

Расход из генератора №4 составит

Определяем требуемый напор у генератора №9

Расход из генератора №5 составит

Определяем требуемый напор в точке А для питания полукольца:

Относительная несходимость напоров в точке А для питания правого и левого полуколец составляет:

Принимаем расчетный напор в точке А, равным:

Расход воды в точке А составит

Определить d трубы на участке от насоса до точки А

Принимаем стандартный трубопровод d=125 мм. К1=13190. Принимаем клапан сигнальный сплинкерно-дренчерный (запорный универсальный) (КЗУ-150) =5,6*10^-4

Определяем потери напора в наружном подводящем трубопроводе длиной 18 м.

Определяем потери напора в клапане:

Определяем линейные потери напора:

Определяем требуемый напор, который должен обеспечивать основной водопитатель установки:

Таким образом, для обеспечения работы дренчерной установки в заданных условиях необходимо подобрать насос, имеющий характеристики:

Н_нас>5,31 м Q>54,34 л/с

По приложению выбираем насос Д-200-36 с характеристиками Q=55,5 л/с, Н_нас=36 м

Строим характеристику Q-H насоса, зная его Q-H характеристику по справочной литературе.

Для построения характеристики сети необходимо определить суммарные потери напора в сети по формуле:

Δh_сети = 1,2 Δh_л + Δhкпу

Δh_сети = 1,2· 12,22 + 1,65=16,31м

Определяем сопротивление сети:

Задаёмся расходом в сети, равным 20, 30, 40, 50, 60,70,80 л/с, и определяем потери напора в сети по формуле:

Δh_сети = S_сети · Q²

Δh_сети = 0.006·20²=2,4 м

Δh_сети = 0.006·30²=5,4 м

Δh_сети = 0.006·40²=9,6 м

Δh_сети = 0.006·50²=15 м

Δh_сети = 0.006·60²=21,6 м

Δh_сети = 0.006·70²=29,4 м

Δh_сети = 0.006·80²=38,4 м

На характеристику Q-H основного принятого насоса налаживаем Q-H характеристику сети. (приложение 1)

Точка пересечения (РТ) характеристик насоса и сети является рабочей точкой систем. Опустив перпендикуляр из рабочей точки на ось расходов, получим расчётный расход пенообразующего раствора из установки равный 73,4 л/с:

Vпо=Qр·С·60·15 = 71,2·0,06·60·15=3845 л