7.4 Конструирование фасонки
Конструирование фасонки ведется в следующей последовательности:
7.4.1 Расчет сварных соединений с угловыми швами
Расчетная длина сварного углового шва при действии продольного усилия, проходящего через центр тяжести присоединяемого элемента по металлу шва определяется из формулы (120 СНИП 11-23-81):
где N - продольная сила
Bf- коэффициент проплавления углового шва
Kf- катет углового шва
lw - длина сварного шва
R wf - расчетное сопротивление угловых швов условному срезу по металлу шва
Ywf - коэффициент условий работы шва присоединяемого элемента фермы
Yc – коэффициент условий работы
По обушку
По перу
Коэффициент Bf для расчета углового шва, нижнее положение и полуавтоматической сварке принимаем по таблице 34(СНИП 11-23-81)
Bf=0,8
Катет сварного шва Kwj не должен превышать 1,2t,
где t - наименьший из толщин сварных элементов.
Наибольшую толщину углового шва вдоль закругленной кромки прокатного профиля рекомендуется принимать на 2 мм. меньше толщины полок.
Таблица 14
Вид сварки при диаметре сварочной проволоки мм |
Положение шва |
Коэффициент |
Значения коэффициентов βƒ и βz при катетах швов, мм |
|||
3-8 |
9-1 |
14-16 |
18 и более |
|||
Аатоматичвокая при d = 3—6 |
В лодочку |
βƒ |
1.1 |
0,7 |
||
βz |
1,15 |
1,0 |
||||
|
βƒ |
Ы |
0,9 |
0,7 |
||
βz |
1,15 |
1,05 |
1,0 |
|||
Автоматическая и полуавтоматическая при </= 1,4- 2 |
В лодочку |
βƒ |
0,9 |
0.8 |
0,7 |
|
βz |
1,05 |
1.0 |
||||
Нижнее, горизонтальное, вертикальное |
βƒ |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
||
βz |
1,05 |
1,0 |
||||
Ручная; полуавтоматическая проволокой сплошного сечения при d < 1,4 или порошковой плоской |
В лодочку, нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное |
βƒ |
0,7 |
|||
βz |
1,0 |
|||||
Примечание. Значения коэффициентов соответствуют нормальным режимам сварки |
||||||
Таблица 15
|
|
Предел |
Минимальные катеты швов kf мм, при |
||||||
Вид соединения |
|
текучести |
толщине более |
||||||
|
Вид сварки |
стали, МПа (кгс/см2) |
толстого из свариваемых элементов г, мм |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4-5 |
6-10 |
11-16 |
17-22 |
23-32 |
33-40 |
41-80 |
Тавровое с двусторонними угловыми швами; нахлестное и угловое |
Ручная |
До 430(4400) |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
Св. 430(4400) |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
12 |
|
|
до 530(5400) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Автоматическая |
До 430(4400) |
|
4 |
|
6. |
7 |
8 |
9 |
|
Св. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
430(4400) до 530(5400) |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
Тавровое с односторонними угловыми шва- ми |
Ручная |
До 380(3900) |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
12 |
|
Автоматическая и полуавтомати- |
|
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
ческая |
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечания: 1.В конструкциях из стали с пределом текучести свыше 530 МПа(кгс/см2), |
|
||||||||
а также из всех сталей при толщине элементов свыше 80 мм минимальные катеты угловых |
|||||||||
швов принимаются по специальным техническим условиям. |
|||||||||
2. В конструкциях группы 4 минимальные катеты односторонних угловых швов следует |
|||||||||
уменьшать на 1 мм при толщине свариваемых элементов до 40 мм включ. и на 2 мм — при толщине элементов свыше 40 мм |
|||||||||
|
|||||||||
Катет шва Kt=6- минимальный для полуавтоматикеской сварки принимаем по таблице 15
Коэф. Ywf= 1 по (СНИП 11-23-81)
Коэф. Yc= 1 по таблице 9
Расчетное сопротивление Rwf углового шва для сварки элементов из стали 245 определяем по таблице 16
Таблица 16 Нормативные и расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами
Сварочные материалы |
Rwun, МПа (кгс/см2) |
Rwf, МПа (кгс/см ) |
|
тип электрода (по ГОСТ 9467-75) |
марка проволоки |
||
Э42.Э42А Э46.Э46А Э50.Э50А |
Св-08. СВ-08А Св-08ГА Са-ЮГА, СВ-08Г2С, Св-08Г2СЦ. ПП-АН8. ПП-АНЗ |
410(4200) 450(4600) 490(5000) |
180(1850) 200(2050) 215(2200) |
Э60 |
Св-08Г2С*, Св-08Г2СЦ*, Св-10НМА, Св-10Г2 |
590(6000) |
240(2450) |
Э70 |
СВ-10ХГ2СМА. СВ-08ХН2ГМЮ |
685(7000) |
280(2850) |
Э85 |
- |
835(8500) |
340(3450) |
Только для швов с катетом Ь< 8 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 МПа (4500 кгс/см2) и более. |
|||