2.6. Подбор сечений арматуры в расчетных сечениях ригеля.
Сечение в первом пролете
М= 160,70 кНх м
ho= h-a- d- d/2= 60- 5= 55 см
(10)
Ао= 16070000/(0,9х 8,5х 20х 552 х 100)= 0,347< Аоу= 0,42,
по табл. η= 0,777.
(11)
АS= 16070000/(365х 0,777х 55х (100))= 10,3 см2
Принимаем по сортаменту 2Ø20+2 Ø16 А-III, АS=10,3 см2
Сечение на опоре В
М=-119,00 кН·м
А0= 11900000/(0,9×8,5×20×552×100)=0,257,
по табл. η= 0,849.
АS= 11900000/(365×0,849×55×100)=6,98 см2,
Принимаем по сортаменту 2Ø22 А-III, АS=7,6 см2
Сечение в среднем пролете (момент положительный)
М=94,50 кН·м
А0= 94500000/(0,9×8,5×20×552×100)=0,204,
по табл. η= 0,855.
АS= 94500000/(365×0,855×55×100)=5,32 см2,
Принимаем по сортаменту 2Ø14+2 Ø12 А-III, АS=5,34 см2
Сечение в среднем пролете (момент отрицательный)
М=-28,60 кН·м
Для удобства сварки каркасов в среднем пролете конструктивно принято армирование 2Ø16 А-III, АS=4,02 см2,подобранные на опорный момент.
М2Ø16=76,9 кН·м > 28,6 кН·м, т.е. несущая способность обеспечена.
2.7. Расчет прочности по наклонным сечениям (подбор поперечной арматуры)
На первой промежуточной опоре слева.
Расчетная поперечная сила Q=-180,84 кН
Условие Q=180840 Н<k1×Rbt×b×ho=0,6×0,75×20×56×100=50400 Н не соблюдается, поэтому поперечную арматуру необходимо ставить по расчету.
Определяем длину проекции расчетного наклонного сечения на продольную ось:
(12)
С=2
2
0,75
20
562
100/180840=104
см
Условие с=104 см < 2 ho=112 см удовлетворяется.
Вычисляем усилие, воспринимаемое поперечной арматурой.
(13)
QSW =180840/2=90420 Н.
Определяем требуемое погонное усилие в поперечных стержнях.
(14)
qSW =90420/104=869 кН/м.
Устанавливаем диаметр поперечных стержней из условия технологии сварки с продольной арматурой (максимальный диаметр d=20 мм) по [1] (прилож. IX), и принимаем равным dSW =6 мм (АSW =0,283 см2). Класс арматуры А-III, RSW =285 МПа.
Поскольку dSW /d=6/20=0,3<1/3, то γb2=0,9.
Число каркасов-2, при этом
АSW =2×0,283=0,566 см2.
RSW =285×0,9=256,5 см2.
Шаг поперечных стержней
(15)
S=256,5×0,566×100/869=16,7 см
По конструктивным
условиям s
h/3=60/3=20
cм
> 16,7 см.
Принимаем шаг поперечных стержней на приопорном участке длиной, равной ¼ 1 слева от опоры s=15 см.
Проводим проверку прочности по сжатой полосе бетона между наклонными трещинами.
(16)
0,566×20×15=0,0018,
(17)
200000/23000=8,70
(18)
(19)
Условие Q=180840
Н
0,3×
×
×RB×b×ho=
=0,3×1,08×0,915×8,5×20×56×100=282230 Н удовлетворяется.
На первой промежуточной опоре справа.
Q=163,27 кН
С=2 2 0,75 20 562 100/163270=115,24 см.
Условие с=115,24 см < 2 ho=112 см не выполняется. Принимаем с=112 см.
QSW =163270/2=81635 Н.
qSW =81635/112=728,88 кН/м.
dSW /d=6/16=0,375<1/3, то γb2=1.
RSW =285 МПа.
Шаг поперечных стержней
S=285×0,566×100/728,88=22 см
По конструктивным условиям s h/3=60/3=20 cм < 22 см.
Принимаем шаг поперечных стержней на приопорном участке длиной, равной ¼ 1 справа от опоры s=20 см.
0,566×20×20=0,0014, 200000/23000=8,70
Условие Q=163270 Н 0,3× × ×RB×b×ho=
=0,3×1,06×0,915×8,5×20×56×100=277000 Н удовлетворяется.
Поскольку поперечная сила на крайней первой опоре Q=126,9 кН меньше, чем на промежуточной опоре справе, то шаг поперечных стержней на приопорном участке первого пролета длинной ¼ 1принимаем по конструктивным условиям s=20 см.
В средне 1 части пролета шаг поперечных стержней принимаем из условия прочности наклонного сечения на расстоянии ¼ 1 от опоры равным 30 см, в среднем пролете- по конструктивным требованиям ¾ h=45 см.