- •Основные сокращения и обозначения
- •Введение
- •Краткая характеристика ельниковского месторождения
- •1.1. Физико-химическая характеристика нефтей «Ельниковского» месторождения
- •Текущее состояние разработки Ельниковского месторождения
- •1.3.Исходные данные
- •2.Технологический раздел
- •2.1. Механизм образования аспо
- •2.2Основные методы борьбы с аспо
- •2.2.1 Химический метод
- •Спуск твердого ингибитора икд
- •Краткая инструкция по применению контейнера с реагентом серии икд
- •2.2.2 Термический метод
- •Технология обработки горячей нефтью
- •2.2.3 Механический метод
- •2.2.4 Физический метод
- •2.3 Анализ методов борьбы с аспо на Ельниковском месторождении
- •2.4 Технология обработок скважин адп
- •Зависимость силы сцепления парафиновой массы с металлом трубы от температуры
- •Выбор технологического режима проведения тепловой депарафинизации скважин
- •Технологический режим проведения тепловой депарафинизации скважин
- •Расчет недобора добычи нефти при проведении тепловой депарафинизации
- •3.Технология химического метода
- •3.1Физико-химические свойства растворителя - растворителя распо
- •3.2. Подготовительные работы
- •3.3Требования к технологическому процессу
- •3.4 Технология обработки скважин реагентом распо
- •3.5 Закачка реагента распо через затрубное пространство
- •3.6 Технологический процесс удаления аспо из выкидных линий
- •3.7 Физико-химическая характеристика Реапон - иф
- •3.7.1 Механизм действия реагентов деэмульгаторов
- •3.7.2 Технические средства и материалы
- •3.7.3 Технология применения деэмульгаторов
- •3.7.4 Обработка скважин удс
- •Устройство и принцип работы удс
- •3.7.5 Периодическая подача деэмульгатора в затрубное пространство
- •3.7.6 Ручная заливка
- •3.7.7 Мероприятия по повышению эффективности борьбы с аспо
- •4.Безопасность и экологичность проекта
- •4.1 Промышленная безопасность
- •4.2 Охрана труда
- •4.2.1 Особые ограничения на объектах оао «Удмуртнефть»
- •4.2.2 Требования безопасности при закачке растворителя в скважину передвижными насосными агрегатами
- •4.2.3 Требования к производственным площадкам и помещениям
- •4.2.4 Требования безопасности при работе с деэмульгаторами
- •4.2.5 Требования к персоналу
- •4.3 Пожарная безопасность
- •4.4 Охрана окружающей среды
- •4.4.1 Экологическая безопасность при разработке нефтяных месторождений Удмуртии
- •4.4.2 Оценка воздействия растворителя распо на окружающую среду
- •4.4.3 Мероприятия по охране окружающей среды при работе с реагентами
- •5. Экономический раздел
- •5.1 Экономический показатель за 2009год
- •Убытки от потери нефти в 2009г
- •5.2 Экономический показатель за 2010г
- •5.3 Экономический показатель проектного мероприятия по повышению эффективности борьбы с аспо
- •5.4 Выводы и предложения
- •Заключение
- •Список используемых источников
Выбор технологического режима проведения тепловой депарафинизации скважин
Технологический режим тепловой обработки выбирается с учетом технической возможности применяемого оборудования. В технических возможностей агрегатов, на основании экспериментальных данных, подбираются наиболее рациональные тепловые режимы обработки, такие как температура нагрева теплоносителя, объем закачиваемой жидкости, скорость закачки и др.
Вполне естественно, что повышение температуры теплоносителя, его объем и время обработки улучшают условия депарафинизации. Однако в определенных пределах увеличение этих параметров становятся экономически неоправданным.
Рисунок 2.14. – График влияния режима тепловой обработки скважин на изменение температуры.
Определение оптимального объема горячей нефти проведено по результатам расчета изменения температуры на глубине 100 м в зависимости от объема используемого теплоносителя. Результаты расчетов приведены на (Рис.2.13) и выполнены при следующих исходных данных: начальная температура теплоносителя 110оС, скорость закачки для первой кривой 12м3/час., для второй кривой 8м3/час, что соответствует второй и первой скорости закачки АДПМ-12/150.
Из рисунка видно, что наибольшие изменения нарастания температуры происходят при объемах закачки до 30м3. начиная с объемов 40 м3 ,темпы повышения температуры становятся не существенными из-за стабилизации процесса тепло отдачи в окружающую среду.
С увеличение продолжительности процесса закачки (уменьшением скорости ) снижается максимальная температура в зоне нагрева (кривая 2).
Технологический режим проведения тепловой депарафинизации скважин
1. Объем теплоносителя не должен превышать 35 – 40м3,
2. Оптимальным и достаточным следует считать объем 27м3.
3. Закачку теплоносителя осуществлять на максимальной скорости.
4. Температура теплоносителя – максимальная.
При проведении горячих обработок лифтов скважин в зависимости от объема (времени) закачки происходит недобор нефти. Ниже приводится расчет недобора нефти при горячих обработках.
Расчет недобора добычи нефти при проведении тепловой депарафинизации
Недобор нефти (Q) при проведении тепловых обработок эксплуатационных скважин определяется из уравнения:
Q=Q1+Q2+Q3 (2.1)
где: Q1 –недобор нефти за время проведения горячей обработки лифта
скважины из-за создаваемой репрессии на пласт, определяемого по формуле:
Q=q·τзак (2.2)
Q2 -недобор нефти во время откачки столба жидкости из-за
затрубного пространства от устья скважины до динамического уровня, определяемого по формуле:
Q2=q·τотк (2.3)
где: τотк - время откачки нефти от устья скважины до
динамического уровня, час;
Q3 – недобор нефти за счет задавливания части жидкости из
скважины в пласт во время проведения горячей обработки, определяемый по формуле:
Q3=g · τотк (2.4)
где : g – приемистость скважины, т/час.
Приемистость скважины определяется из уравнения притока , приведенного к условиям создаваемой репрессии на пласт во время горячей обработки:
g = KП · ∆Pреп = KП · (Рзаб.р – Рпл.) (2.5)
где: КП – коэффициент продуктивности, т/час·атм.;
Рзаб.р – забойное давление во время репрессии на пласт, атм.;
Рпл – пластовое давление, атм.;
∆Pреп – репрессия на пласт во время проведения горячей обработки, атм.
Величина забойного давления во время проведения горячей обработки определяется из выражения:
Рзаб.р = 0,1Н·ρ+Рзак (2.6)
где Н – средняя глубина скважины, м;
ρ – плотность нефти, т/м3;
Рзак. – среднее давление закачки горячей нефти, атм.
Коэффициент продуктивности определяется из выражения:
КП =q / ∆P = q / (Pпл – Pзаб) (2.7)
Подставляя в формулу (2.4) последовательно формылы (2.5), (2.6), (2.7), получаем:
Q3 = q ·(0.1Н·ρ+Рзак - Pпл)·τзак / Pпл – Pзаб (2.8)
Из выражения (2.1), используя формулы (2.2),(2.3),(2.8), получаем формулу для расчета недобора нефти:
Q = q · τзак +q · τотк + q ·(0.1Н·ρ+Рзак - Pпл)·τзак / Pпл – Pзаб
или Q = q · (τзак + τотк) + q ·(0.1Н·ρ+Рзак - Pпл)·τзак / Pпл – Pзаб (2.9)
Таблица 2.2 Расчет норм времени на обработку скважины горячей нефтью.
Вид работ |
Норма времени в мин. |
Обоснование |
1. Подготовительные работы перед промывкой скважин |
|
Единые нормы времени на капитальный ремонт |
1.1. Отсоединить гибкий шланг от первой автоцистерны |
3 |
|
1.2. Отогнать первую цистерну и установить вторую |
3 |
|
1.3. Подсоединить гибкий шланг ко второй цистерне |
3 |
|
1.4. Отсоединить гибкий шланг от второй автоцистерны |
3 |
|
Итого по п.1: для V = 18 м3 |
12 |
|
V = 27 м3 |
21 |
|
V = 36 м3 |
30 |
|
2. Закачка горячей нефти в скважину |
|
|
2.1. Норма времени на закачку нефти в скважину для V = 1 м3 |
5,6 |
|
V = 18 м3 |
100,8 |
|
V = 27 м3 |
151,2 |
|
V = 36 м3 |
201,6 |
|
3. Заключительные работы после обработки скважины горячей нефтью |
|
|
3.1. Отсоединить и убрать заливочную линию (8 соединений) |
13 |
|
3.2. Отсоединить и уложить гибкий шланг |
3 |
|
3.3. Отогнать заливочные агрегаты за пределы рабочей зоны |
4 |
|
Итого по п.3. |
20 |
|
Всего по п.п. 1-3 для V = 18 м3 |
2,21 |
|
V = 27 м3 |
3,20 |
|
V = 36 м3 |
4,19 |
Примечание: нормы времени на подготовительные работы, проводимые перед закачкой горячей нефти в скважину, во время которых скважина работает, не берется. Также норма времени не учитывает время проезда до скважины и обратно (скорость для технологического транспорта не более 40 км/час.)