5.1.2. Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха

Q_и = 0.28  G_и c(t_р – t_н)k,

где с = 1 кДж/кг ⁰С – удельная теплоемкость воздуха

t_р =20, C t_н =-33 – температуры воздуха, соответственно в помещении и наружного

k =0,7 – коэффициент учета влияния встречного теплового потока для стыков панелей стен и окон со спаренными переплетами.

k -коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами, 0,8 — для окон и балконных дверей с двумя раздельными переплетами и 1,0 — для одинарных окон, окон

G_и – расход инфильтрующегося воздуха через неплотности наружных ограждений определяем по формуле:

G_и =0,216  А р^0.67/R_и^тр

где А =1,4х1,5=2,1 м² – площадь светового проема комнаты 2

– требуемое сопротивление воздухопроницанию

G^н = 5 кг/м²ч – нормативная воздухопроницаемость окна (п.5.3* СНиП 23-02)

р, Па – расчетная разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окна

р₀=10Па,

р=(Н – h)(_y - _в) + 0,5 р_нv²(c_н-c_п)k,

где Н = 7,4м – высота здания до верха карниза

h = 3,3 м – расчетная высота от уровня земли до верха окна

_н =14,25Н/м³ , _в = 11,82 Н/м³ – удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха

р_н = _н /g=14,25/9,81=1,45 кг/м³ – плотность наружного воздуха

v = 4,4 м/с – скорость ветра

с_н = 0,8, с_п = -0,6 – аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей здания СНиП 2.01.07-85

k = 0,56 – коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания СНиП 2.01.07-85

р = (7,4-3,3)(14,25 – 11,82) + 0,5х1,45х4,4²[0,8-(-0,6)]х0,56 = 20,96 Па

Тогда Gи =0,216х2,1х20,96^,67/0,33 = 10,56 кг/м2ч

Q_и = 0,28х 10,56х1[20 – (-33)]х1 = 156,71 Вт

Вычисляем затраты теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха исходя из санитарно-гигиенических требований:

Q_в=0,28 L_н p_вс (t_в-t_н), где

L_н=3 А_пл=3х14,27=42,81 м³/ч - расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным воздухом;

p_в== _в /g=11,82/9,81=1,2 кг/м³ – плотность воздуха в помещении

Q_в=0,28х42,81х1,2х1х(20+33)=762,36 Вт

Учитывая, Q_в что больше, чем Q_и, в расчёт принимаем Q_в.

5.1.3. Бытовые теплопоступления

Тепловая мощность системы отопления

Q_со =Q_тп +Q_и - Qб = 636+762,36-142,7= 1541,06Вт

5.2. Комната 207

5.2.1. Основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции

Стена по оси «В»

Q_нс =A (t_р – t_н )(1+ ) n/R₀^пр Вт

где А = 3,2 х 2,9 – 1,4 х 1,5 = 7,18 м² – расчетная площадь наружной стены за вычетом площади окна

R₀^пр =3,07 м^{2 0}С/Вт – приведенное сопротивление теплопередаче стены

t_р =18 ⁰C – температура воздуха в помещении

t_но = -33 ⁰C – температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки

 = 0,1 – добавочные потери теплоты стены , обращенной на с-запад

n = 1 – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения огр. констр. (СНиП 23-02-2003 табл.6)

Q_нс = 7,18х[18 – (-33)]х(1+0,1)х1/3,07=131,2 Вт

Перекрытие чердачное

Q_чп = A (t_р -t_н ) n/R₀^пр Вт

R₀^пр = 4,04 м^{2 0}С/Вт – приведенное сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия

А_пт =3,6 х 2,9 = 10,44 м² – расчетная площадь перекрытия

n =1 – коэффициент (СНиП 23-02-2003 табл.6)

Q_чп=10,44х[18– (-33)]х1/4,04 = 131,79 Вт

Основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции комнаты 211:

Q_тп = 131,2+131,79 =262,99=263 Вт(с округлением до 10)

5.2.2. РАСХОД ТЕПЛОТЫ НА НАГРЕВАНИЕ ИНФИЛЬТРУЮЩЕГО ВОЗДУХА

Q_и = 0.28  G_и c(t_р – t_н)k,

где с = 1 кДж/кг ⁰С – удельная теплоемкость воздуха СНиП 23-02-2003

t_р =18, C t_н =-33 – температуры воздуха, соответственно в помещении и наружного

k =0,7 – коэффициент учета влияния встречного теплового потока для стыков панелей стен и окон со спаренными переплетами.

G_и – расход инфильтрующегося воздуха через неплотности наружных ограждений определяем по формуле:

G_и =0,216  А р^0.67/R_и^тр

где А =1,4х1,5=2,1 м² – площадь светового проема комнаты 211

– требуемое сопротивление воздухопроницанию

G^н = 5 кг/м²ч – нормативная воздухопроницаемость окна (табл.11 СНиП 23-02-2003)

р, Па – расчетная разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окна

р₀=10Па,

р=(Н – h)(_y - _в) + 0,5 р_нv²(c_н-c_п)k,

где Н = 7,4м – высота здания до верха карниза

h = 3,3 м – расчетная высота от уровня земли до верха окна

_н =14,31Н/м³ , _в = 11,82 Н/м³ – удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха

р_н = _н /g=14,31/9,81=1,46 кг/м³ – плотность наружного воздуха

v = 4,4 м/с – скорость ветра

с_н = 0,8, с_п = -0,6 – аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей здания СНиП 2.01.07-85

k = 0,56 – коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания СНиП 2.01.07-85

р = (7,4-3,3)(14,31 – 11,82) + 0,5х1,46х4,4²[0,8-(-0,6)]х0,56 = 21,29 Па

Тогда Gи =0,216х2,1х21,29 ^0,67/0,33= 10,67 кг/м2ч

Q_и = 0,28х 10,67х1[18 – (-33)]х1 = 152,4 Вт

Вычисляем затраты теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха исходя из санитарно-гигиенических требований:

Q_в=0,28 L_н p_вс (t_в-t_н), где

L_н=3 А_пл=3х10,44=31,32м³/ч - расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным воздухом;

p_в== _в /g=11,82/9,81=1,2 кг/м³ – плотность воздуха в помещении

Q_в=0,28х31,32х1,2х1х(18+33)=536,7 Вт

Учитывая, Q_в что больше, чем Q_и, в расчёт принимаем Q_в.