6.1. I вариант

Определяем потери электроэнергии в двухобмоточном трансформаторе по формуле 6.4. Принимаем  = 6900ч,  = 0,9* 10^-5 тыс. руб./кВт*ч.

кВт*ч;

кВт*ч.

С₁ = 4*30*0,9*10^-5 *1465,8*10³ = 1583,04 тыс. руб.;

С₂ = 0,09*K =0,09*97356=8762,04 тыс. руб.;

С = 1583,04+8762,04 =10345,08 тыс. руб.

З = 97356*0,12+10345,08=22027,8тыс. руб.

6.2. II вариант

кВт*ч.

С₁ = 2*30*0,9*10^-5 5469,65*10³= 2968,16тыс. руб.;

С₂ = 0,09*55500 = 4995 тыс. руб.;

С = 2968,16+4995 = 7963,16 тыс. руб.

З = 55500*0,12+7963,16=14623,16тыс. руб.

2.6.3.Разница затрат по вариантам определяется по формуле

(6.6)

.

II вариант экономичнее I варианта на 33,6%.

Выбирается второй вариант т.к. он с меньшими затратами.

7 Выбор схемы электроснабжения собственных нужд и трансформаторов собственных нужд

Основное напряжение собственных нужд на ТЭЦ 6 кВ. В РУСН 6 кВ принята одиночная секционированная система шин. В неблочной части котлы имеют поперечную связь на пару. Количество котлов в неблочной части на один больше, чем число турбин (т.е. четыре). Количество рабочих секций СН 6кВ обычно равно числу котлов плюс один, т.е. четыре. Общестанционная нагрузка питается с отдельных секций. Каждые две работающие секции запитываются с ГРУ 10кВ через один трансформатор СН. Со второй и первой секциями ГРУ 10 кВ питается по одному трансформатору СН. Т.к. в блочной части ТЭЦ мощность генератора равна 220 МВт, то, применяются две рабочие секции на котел. Запитываются рабочие секции через рабочий трансформатор СН отпайкой от блока

Кроме рабочего, на ТЭЦ есть резервное питание СН 6 кВ. Т.к. на ТЭЦ пять работающих источника, то используется один резервный. Резервный трансформатор СН должен запитыватся с низкой стороны трансформатора связи, каждая рабочая секция СН соединена с резервной секцией через выключатели, которые нормально отключены, на них предусмотрено АВР

Трансформаторы выбираются по условиям 3.1-3.3.

Мощность, передаваемая через рабочий ТСН S_сн, МВА, определяется по формуле

(7.1)

Выбор ТСН для генератора мощностью 63 МВт

МВА.

Выбирается ТСН по Б.Н. Неклепаеву № ,С.130 типа ТМНС-6300/10.

Проверяется ТСН по условиям 3.1-3.3

10,5кВ = 10,5кВ;

6,3кВ = 6,3кВ;

6300кВА  6300кВА.

Выбор ТСН для генератора мощностью 220 МВт.

МВА.

Выбирается ТСН по Б.Н. Неклепаеву № ,С.130 типа ТРДНС-25000/10.

Проверяется ТСН по условиям 3.1-3.3

10,5 = 10,5кВ;

6,3кВ = 6,3кВ;

25000кВА  20700 кВА.

8. Расчет токов короткого замыкания

Рисунок 5- Схема электрическая принципиальная

Рисунок 6-Схема замещения

8.1.1 Расчет сопротивлений

Расчет сопротивлений ведется в относительных единицах. Принимается базовая мощность S_б, МВА, равная 1000 МВА.

Сопротивление системы х₁ , х₂ , рассчитывается по формуле

, (8.1)

Сопротивление линии х_л , рассчитывается по формуле

(8.2)

где х_уд – удельное индуктивное сопротивление воздушной линии, выбирается по Л.Д.Рожковой 5, С.130, Ом/км;

l – длина линии, км;

U_ср – среднее напряжение в месте установки данного элемента, кВ.

Сопротивления трансформатора с расщепленной обмоткой х_Т.ВН%, х_Т.НН%, х_Т, определяются по формулам

, (8.3)

, (8.4)

, (8.5)

Сопротивление двухобмоточного трансформатора х_Т, определяется по формулам

(8.6) х_Т - определяется по формуле 8.5.

Сопротивление реактора х_р. определяется по формуле

, (8.7)

Расчетный ток через реактор определяется по формуле

I_расч=0,7*I_ном.г (8.8)

При выборе реактора должно выполнятся условие

I_н.р.I_расч (8.9)

I_ном.г = 4,3 кА;

I_{расч. G1,G2} = 0,7*4,3 = 3,01 кА;

I_{расч. G2,G3} = 0,7*4,3 = 3,01 кА;

Выбирается реактор типа РБГД 10-4000-0,18 УЗ по Б.Н. Неклепаеву 2, С.342. Проверка выбранного реактора по условию 8.9

3200 А  3010 А.

Сопротивление генераторов х_г, определяется по формуле

, (8.10)

Сопротивление трансформатора собственных нужд определяется по формуле 8.5

Сопротивления системы

S_ном.с1= 4100 МВА,

х_1= 0,8;

;

.

Сопротивления линий

U_ср=230кВ,

х_уд=0,4 Ом/км;

;

Сопротивление двухобмоточного трансформатора

U_к.В-Н% = 11%;

.

Сопротивления трансформаторов с расщепленной обмоткой

U_к.В-Н% = 12,5%;

;

;

;

;

Сопротивление генераторов

х_d^=0,17;

;

.

Сопротивление реактора

х_Р=0,18;

.

Сопротивление трансформатора собственных нужд

U_к=10.5%;

;

;

;

;

8.1.2 Расчет токов короткого замыкания

Начальное значение периодической составляющей тока КЗ I_п,о, кА, определяется по формуле

(8.11)

где Е_^- относительная ЭДС источника;

х_ - результирующие сопротивление ветви схемы;

I_б – базовый ток, кА.

Базовый ток I_б, кА, определяется по формуле

, (8.12)

где U_ср.кз- среднее напряжение в точке КЗ, кВ.

Апериодическая составляющая тока КЗ, i_а,, кА, определяется по формуле

, (8.13)

где - определяется по кривой затухания апериодической составляющей токов КЗ по Л.Д. Рожковой 5, С.151.

Расчетное время, для которого требуется определить токи КЗ , с, вычисляется по формуле

, (8.14)

где _с.в – собственное время выключателя.

Для современных выключателей _с.в принимается от 0,01 до 0,05 секунд.

Ударный ток КЗ i_у, кА, определяется по формуле

(8.15)

где К_у – ударный коэффициент, выбирается по Л.Д. Рожковой 5, С.150.

Периодическая составляющая тока КЗ I_п,, кА, для источников бесконечной мощности определяется по формуле

(8.16)

Источник конечной мощности определяется по условию

(8.17)

где I_ном^- номинальный ток генерирующей ветви, кА.

Номинальный ток генерирующей ветви I_ном^, кА, определяется по формуле

(8.18)

Для источников конечной мощности периодической составляющей тока КЗ I_п,, кА, определяется по формуле

, (8.19)

где К – коэффициент затухания периодической составляющей, определяется по Л.Д.Рожковой 5, С.152.

8.2 Расчет токов короткого замыкания в точке К1

,

,

,

,

,

,

Схема примет вид:

,

Схема примет вид

_{Схема примет вид}

кА,

Начальное значение периодической составляющей тока КЗ:

для ветви системы С: кА;

для генерирующей ветви G1-G5: кА;

I_п,о=2,63+7,17=9,74 кА.

Апериодическая составляющая тока КЗ:

 = 0,04 с.,

для ветви системы С: i_а,= *2,63*0,41 = 1,52 кА;

для генерирующей ветви G1-G5: i_а,= *7,17*0,82 = 7,89 кА;

i_а,= 1,52+7,89 = 9,41кА.

Ударный ток КЗ:

для системы С: К_у=1,78; для генерирующей ветви G1-G5: К_у=1,97;

для ветви системы С: i_у= *2,63*1,78 = 6,62 кА;

для генерирующей ветви G1-G5: i_у= *7,17*1,97 = 19,9 кА;

i_у = 6,62+19,9 = 26,31 кА.

Периодическая составляющая тока КЗ:

для системы С I_п, = I_п,о ;

для ветви системы С: I_п,= 2,63 кА;

для генерирующей ветви G1-G5: I_п, = 0,65*7,17 = 4,66 кА;

т.к кА;

 1;

К=0,97;

 I_п,= 2,63+4,66=7,5кА.

Расчет токов короткого замыкания в остальных точках аналогичен расчету точки К1. Значения токов короткого замыкания приведены в таблице 4.

Таблица 4 – Значения токов короткого замыкания

Точка КЗ	Источник	Iп,о , кА	Iа, , кА	IУ , кА	Iп,, кА
К1 шины 220 кВ	Система С Генераторы G1-G5 Суммарное значение	2,63 7,17 9,74	1,52 7,89 9,41	6,62 19,9 26,31	2,63 4,66 7,5
К2 шины ГРУ	Система С Генераторы G1,G2,G3,G5 Генератор G4 Суммарное значение	8,1 37,8 28,68 74,55	4,6 43,82 31,60 80,03	20,39 105,84 78,19 204,42	8,1 35,9 159,02 203,37
К3 энергоблок 220 МВт	Система С Генератор G2-G5 Генератор G1 Суммарное значение	16,9 34,8 62,10 113,8	9,56 41,34 73,77 124,62	42,54 96,95 173,0 312,4	16,9 30,27 54,02 101,19
К4 собственные нужды	Системы + генераторы Двигатели Суммарное значение	11,43 7,93 19,36	0,96 0,78 1,74	29,74 18,50 48,24	2,35 5,55 16,98

9 Выбор электрических аппаратов

Электрические аппараты выбираются однотипными по самому мощному присоединению.

9.1 Выбор выключателей и разъединителей

Выключатели выбираются по условиям

U_ном.в³U_уст (9.1)

I_ном.в³I_ном. (9.2)

I_ном.в³I_max. (9.3)

где U_ном.в – номинальное напряжение выключателя, кВ;

I_ном.в – номинальный ток выключателя, кА;

I_{ном.отк} – номинальный ток отключения выключателя, кА;

I_{ном. ц} – номинальный ток цепи, кА;

I _{мах. ц}– максимальный ток цепи, кА.

Выбранный выключатели проверяются:

• на симметричный ток отключения

I_{ном.отк}³I_п,t (9.4)

• на отключение апериодической составляющей тока КЗ

i_а,ном³i_а.t (9.5)

i_а.ном= I_{ном.отк}, (9.7)

где bн – нормированное значение содержания апериодической составляющей в отключаемом токе, выбирается по каталогам, %;

• на электродинамическую стойкость

i_дин³i_У (9.8)

I_{ном.отк}³I_п,о (9.9)

• на термическую стойкость

В_к³В_красч, (9.10)

В_к=I_Т²*t_Т (9.11)

В_к=I_п,о²*(t+Т_а) (9.12)

где I_Т – среднеквадратичное значение тока за время его протекания, берется по каталогам, кА;

t_Т – длительность протекания тока термической стойкости, берется по каталогам, с;

t - расчетное время, с.

Если условие 9.5 не выполняется, а i_а,t>i_а,ном , то допускается проверку по отключающей способности производить по полному току КЗ

(9.13)

Условия выбора разъединителей

U_ном.р³U_уст (9.14)

I_ном.р³I_ном.р (9.15)

I_ном.р³I_{ном.мах} (9.16)

Выбранные разъединители проверяются:

• на электродинамическую стойкость

i_дин³i_У (9.17)

• на термическую стойкость

В_к.доп³В_к.расч (9.18)

9.2 Выбор выключателей и разъединителей РУ-220 кВ

Номинальный и максимальный ток цепи I_ном.ц, I_мах.ц, А, определяется по формуле

I_ном.ц=I_мах.ц= (9.19)

I_ном.ц = I_мах.ц = А.

Выбирается выключатель типа ВЭБ-220-50/3150 У1 и разъединитель РГ-220/1000 УХЛ1. Расчетные и каталожные данные которых приведены в таблице 9.1

Таблица 5 – Расчетные и каталожные данные аппаратов РУ-220 кВ

Расчетные данные	Каталожные данные
	Выключатель ВГБУ-110-40/2000 У1	Разъединитель РГ-110/2000 УХЛ1
Uуст = 220 кВ	Uнаиб.раб = 220 кВ	Uнаиб.раб = 220 кВ
Iмах = 680 А	Iном =3150 А	Iном = 1000 А
Iп,о = 9,74 кА	Iном.отк = 50 кА
iа,t = 9,41 кА	Iа,ном=Βн*Iн.отк/100.=28,28кА
iу = 26,31	Iдин = 125 кА	Iдин = 80 кА
Вк=Iп,о2*(t+Та)=18,97 кА2*с	Вк = IТ2*tТ =7500 кА2*с	Вк= 1984,5 кА2*с

9.3 Выбор выключателей и разъединителей в цепи генератора

Определяем нормальный ток I_нор,, А.

I_норм = ;

I_норм = А;

Выбирается выключатель типа ВГГ-10-5000-63 КУЗ и разъединитель типа РВРЗ-1-20/6300 УЗ.

Расчетные и каталожные данные которых приведены в таблице 9.3.

Таблица 6 – Расчетные и каталожные данные аппаратов в цепи генератора

Расчетные данные	Каталожные данные
	Выключатель ВГГ-10-5000-63	Разъединитель РВРЗ-1-20/6300
Uуст = 10 кВ	Uном = 10,5 кВ	Uном = 20 кВ
Iмах = 4548,7 А	Iном. = 5000 А	Iном = 6300 А
Iп,о = 37,8 кА	Iном.отк = 63 кА
iа,t =43,82 кА	Iа,ном=173 кА
iу = 78кА	Iдин = 161 кА	Iдин = 260 кА
Вк=19,36*(0,0+0,26)=116,1кА2*с	Вк = 11907 кА2*с	Вк = 1002*4 = 40000 кА2*с

9.4 Выбор выключателя в цепи отходящих линий

Выбирается элегазовый выключатель типа ВБЭ-10-20/630 УХЛ2

Условие 9.4 не выполняется, т.е. 20 кА<74.55 кА.

Для ограничения тока КЗ в цепях отходящих линий устанавливается сдвоенный реактор.

Максимальный ток продолжительного режима работы каждой линии равен 276,8А.

Максимальный ток одного плеча реактора I_мах , А, определяется по формуле

I_мах=4*I_мах1л (9.20)

I_мах = 4*276,8 = 1107,2 А.

Намечается установка сдвоенного реактора серии РБСГ с номинальным током ветви 1600 А.

Iн.р Imax.ц

1600 А 1107,2 А

Результирующее сопротивление в цепи КЗ, при отсутствии реактора, Х_рез, Ом, определяется по формуле

; (9.21)

Х_рез = Ом.

Требуемое сопротивление в цепи КЗ из условия обеспечения номинальной отключающей способности выключателя Х_треб, Ом, определяется по формуле

, (9.22)

Х_треб= Ом.

Требуемое сопротивление реактора для ограничения тока КЗ Х_р^тр, Ом, определяется по формуле

Х_р^тр=Х_треб^-Х_рез, (9.23)

Х_р^тр= 0,303-0,1=0,203 Ом.

Выбирается реактор РБСГ 10-21600-0,20УЗ.

Uн.р=10 кВ

Iн.р=1600 А

X р=0,20

Iдин=60 кА

Результирующие сопротивление в цепи КЗ с учетом реактора Х_рез^,, Ом, определяется по формуле

Х_рез^’=Х_р+Х_рез, (9.24)

Х_рез^= 0,20+0,1=0,3 Ом.

Фактическое значение периодической составляющей тока КЗ за реактором I_п,о^, кА, определяется по формуле

I_п,о^= (9.25)

I_п,о^= кА.

Проверка стойкости реактора в режиме КЗ:

• на электродинамическую стойкость

i_У = *К_У*I_п,о^;

i_У i_д (9.26)

i_У = *20*1,956 =59,58 кА

54,58 кА 60 кА

• на термическую стойкость

В_к = I_Т²*t_Т;

В_кдоп В_красч (9.27)

В_к = 23,6²*11=6126 кА² с

6426 В_красч =19,6² (0,04+0,23) =103,7 кА² с

• на остаточное напряжение на шинах

U_ост%= 65% (9.28)

U_ост%= =69,6%

69,6%65%

• на потерю напряжения

(9.29)

где К_св – коэффициент связи, берется по Б.Н. Неклепаеву 2,С.350, и составляет 0,51.

 2%

Выключатель типа ВБК проходит по всем условиям.

Расчетные и каталожные данные выключателя приведены в таблице 7.

Таблица 7 – Расчетные и каталожные данные выключателя в цепи отходящих линий

Расчетные данные	Каталожные данные
	Выключатель HD4/GT12 - 20	Разъединитель
Uуст = 10кВ	Uнаиб.раб = 10,5кВ	КРУ типа КМ-1
Iмах = 276 А	Iном = 630 А
Iп,о = 20 кА	Iном.отк = 20 кА
iа,t = 11,6 кА	Iа,ном=Βн*Iн.отк/10=14,1 кА
iу = 47,12 кА	Iдин = 51 кА
Вк=Iп,о2*(t+Та)=113 кА2*с	Вк =1200 кА2*с

9.5 Выбор выключателя для СН в цепи энергоблока 220МВт

Выбирается элегазовый выключатель типа ВБК.

I_норм = ;

I_норм = А

Таблица 8 – Расчетные и каталожные данные выключателя в цепи отходящих линий

Расчетные данные	Каталожные данные
	Выключатель HD4/GT12 - 20	Разъединитель
Uуст = 10кВ	Uнаиб.раб = 10,5кВ	КРУ типа КМ-1
Iмах = 809,06 А	Iном = 1000А
Iп,о = 19,36 кА	Iном.отк = 20 кА
iа,t = 1,74 кА	Iа,ном=Βн*Iн.отк/100.=14,1 кА
iу = 48,24 кА	Iдин = 51 кА
Вк=Iп,о2*(t+Та)=22,5 кА2*с	Вк =1200 кА2*с

10 ВЫБОР ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ

10.1 Выбор токоведущих частей РУ-110 кВ

Выбор сечения производится по допустимому току при максимальной нагрузке самого мощного присоединения.

Выбор сечения производится по условию

I_допI_мах.ц (10.1)

где I_доп – допустимый продолжительный ток сталеалюминевых проводов, берется по Б.Н. Неклепаеву 2, С.428, А.

Выбирается провод АС-300/48.

Проверка по условию 10.1

680 А < 690 А.

Проверка шин на схлестывание не производится, т.к. I_п,о20 кА.

Проверка на термическое действие тока КЗ не производится, т.к. токоведущие части выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

Максимальное значение начальной критической напряженности электрического поля Е₀ , кВ/см, определяется по формуле

(10.2)

где т – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода, берется по Л.Д. Рожковой № ,С.237 и принимается равной 0,82;

r₀ – радиус провода, см.

см,

кВ/см.

Напряженность электрического поля около поверхности не расщепленного провода Е, кВ/см, определяется по формуле

(10.3)

где U – линейное напряжение, кВ;

Д_ср – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см.

При горизонтальном расположении фаз Д_ср, см, определяется по формуле

Д_ср=1,26*Д (10.4)

где Д – расстояние между соседними фазами, см;

Д=2,5 м,

Д_ср = 1,26*250 =3.15=315 см;

кВ/см.

Условие образование короны

1,07*Е0,9*Е₀ (10.5)

1,07*24.01  0,9*29,12

25.6926.51 см.

10.2 Выбор комплектных токопроводов в цепи блока

Комплектный токопровод выбирается по условиям

U_ном.ткU_ном.г (10.6)

I_ном.ткI_ном.г (10.7)

Выбирается комплектный токопровод ТЭНЕ-20-12000-400 УХЛ1,Т1 с i_дин=400кА.

Проверка токопровода по условиям 10.6-10.7

20кВ = 15,75кВ;

I_мач = ;

I_мач = А

12000А9487А.

Проверка на электродинамическую стойкость

i_У  i_дин;

312 400кА.

11 ВЫБОР ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

11.1 Выбор трансформаторов тока

Трансформатор тока выбирается по условиям

U_ном.ТАU_уст (11.1)

I_ном.ТАI_ном.В (11.2)

I_ном.ТАI_мах.ц (11.3)

Выбранный трансформатор тока проверяется по условиям:

• по конструкции и классу точности;

• на электродинамическую стоимость

i_динi_У; (11.4)

• на термическую стойкость

В_к.допВ_к.расч (11.5)

• по вторичной нагрузке

z_2номz₂; (11.6)

где z_2ном – номинальная допустимая нагрузка трансформатора тока в выбранном классе точности, Ом;

z₂ – вторичная нагрузка трансформатора тока, Ом.

Вторичная нагрузка z₂, Ом, определяется по формуле

z₂=r₂=r_приб+r_пр+r_к (11.7)

где r_приб – сопротивление приборов, установленных во вторичной цепи трансформатора тока, Ом;

r_пр – сопротивление проводов, Ом;

r_к – переходное сопротивление контактов, выбирается по Л.Д. Рожковой 5, С.374, Ом.

Перечень приборов, установленных во вторичных цепях трансформаторов тока определяется по Л.Д. Рожковой 5, С.362.

Сопротивление приборов r_приб, Ом определяется по формуле

, (11.8)

где S_приб – мощность, потребляемая приборами, ВА;

I₂ - вторичный ток трансформатора тока, А.

Из формулы 11.7 r_пр= r₂ - r_приб - r_к.

Сечение соединительный проводов S, мм², определяется по формуле

, (11.9)

где  - удельное сопротивление материала провода, для медных проводов оно равно 0,0175 ;

l_расч – расчетная длина соединительных проводов, берется по Л.Д. Рожковой 5, С.375, м.

11.1.1 Выбор трансформатора тока РУ-110 кВ

Трансформаторы тока не выбираются, т.к предусматривается установить выключатель со встроенными трансформаторами тока типа ТВ-220-III 1000/5, класс точности 1.

Перечень приборов, установленных во вторичной цепи трансформатора тока воздушных линий, приведен в таблице 9.

Таблица 9 – Вторичная нагрузка ТА

Наименование прибора	Тип прибора	Потребляема мощность, ВА
Амперметр Ваттметр Варметр Счетчик	Э-335 Д-335 Д-335 СЭТ-4ТМ.02.2	0,5 0,5 0,5 0,3
Всего		1,8

r_приб= =0,072 Ом;

r_к = 0,1 Ом, т.к 4 прибора.;

Ом;

r_пр = 1,2-0,072-0,1=1,028 Ом;

мм²,

Сечение провода должно быть не менее 3 мм².

r₂ = 0,072+0,875+0,1=1,04 Ом;

1,2 Ом  1,04 Ом.

11.2. Выбор трансформаторов напряжения

Трансформаторы напряжения выбираются по условию

U_ном.ТVU_уст, (11.10)

Выбранный трансформатор напряжения проверяется по условиям

• по конструкции и схеме соединения обмоток;

• по классу точности;

• по вторичной нагрузке

S_2S_ном, (11.11)

11.2.1 Выбор трансформатора напряжения на шинах ГРУ

Выбирается трансформатор напряжения типа 3ЗНОЛ-10 по условию 11.10

12 кВ  10,5 кВ.

По конструкции трансформатор напряжения соответствует месту установки. Схема соединения удовлетворяет условиям присоединения приборов и РЗ.

Класс точности трансформатора напряжения соответствует 0,5.

Перечень приборов, установленных во вторичной цепи трансформатора напряжения, приведен в таблице 10.

Таблица 10 – Вторичная нагрузка TV

Наименование прибора	Тип прибора	Sпр, ВА	Количество	Sпр , ВА
1. Сборные шины 1.1 вольтметр 1.2вольтметр с переключением 1.3 частотомер 1.4Суммирующий ваттметр 1.5приборы синхронизации 1.5.1 частотомер 1.5.2 вольтметр 1.5.3 синхроноскоп	Э-335 Э-350 Э-362 М-348 Э-362 Э-335 Э-327	2 2 1 1 1 2 10	1 3 3 1 2 2 1	2 6 3 1 2 4 10
2. Трансформаторы связи 2.1 ваттметр 2.2 варметр 3. Линии 6-10 кВ 3.1 счетчик Р и Q мощности 4. Трансформаторы СН 4,1 Ваттметр 4.2 счетчик Р и Q мощности	Д-335 Д-304 СЭТ-4ТМ.02.2 Д-335 СЭТ-4ТМ.02.2	1,5 1,5 1,5 1,5 1,5	1 1 8 1 1	1,5 1,5 12 1,5 1,5
Всего				51

Выбранный трансформатор напряжения проверяется по условии 11.11

51 ВА  75 ВА.

11.2.2 Выбор трансформатора напряжения на шинах ВН

Выбирается трансформатор напряжения типа НКФ-220-58У1 по условию 11.10

220* кВ  220 кВ.

По конструкции трансформатор напряжения соответствует месту установки. Схема соединения удовлетворяет условиям присоединения приборов и РЗ.

Класс точности трансформатора напряжения соответствует 0,5.

Перечень приборов, установленных во вторичной цепи трансформатора напряжения, приведены в таблице 11.

Таблица 11 – Вторичная нагрузка TV

Наименование прибора	Тип прибора	Sпр, ВА	Количество	Sпр , ВА
1. Сборные шины ВН 1.1 вольтметр 1.2вольтметр с переключением 1.3 частотомер 1.4суммирующий ваттметр 1.5приборы синхронизации 1.5.1 частотомер 1.5.2 вольтметр 1.3.3 синхроноскоп 2. Линии 220 кВ 2.1 ваттметр 2.2 варметр 2.3 ФИП 2.4 счетчик Р и Q мощности	Э-335 Э-350 Э-362 М-348 Э-362 Э-335 Э-327 Д-335 Д-335 ФИП СЭТ-4ТМ.02.2	2 7 10 10 1 2 10 3 1,5 1,5 1,5	1 1 1 2 2 1 1 4 4 4 4	2 7 10 20 2 2 10 12 6 6 6
Всего				83

Выбранный трансформатор напряжения проверяется по условию 11.11

83 ВА  400 ВА.

12. Конструкция распределительного устройства

12.1 Конструкция ОРУ

Распределительное устройство, расположенное на открытом воздухе, называется открытым распределительным устройством.

Они должны обеспечить надежность работы, безопасность и удобство обслуживания при минимальных затратах на сооружение, возможность расширения.

Расстояние между токоведущими частями и от них до различных элементов в ОРУ должно выбираться в соответствии с ПУЭ.

Все аппараты ОРУ располагаются на невысоких основаниях. По территории ОРУ предусматриваются проезды для возможности механизации монтажа и ремонта оборудования.

Шины в ОРУ бывают гибкими и крепятся на подвесных изоляторах на порталах и жесткими из труб и крепятся на опорных изоляторах на металлических или железобетонных стойках.

Кабели оперативных цепей, цепей управления, релейной защиты и автоматики и воздухопроводы прокладываются в лотках из железобетонных конструкций, в кабельных каналах или подвешиваются к конструкции РУ.

ОРУ должно быть ограждено. Ограждение бывает сплошное из железобетонных плит или сетчатое. Двери (ворота) должны запираться на замок.

Преимущества ОРУ перед ЗРУ:

• меньше объем строительных работ, т.к необходима только подготовка площади, устройство дорог, сооружение фундаментов и установка опор, в связи с этим уменьшается время сооружения и стоимость ОРУ;

• легче выполняются расширение и реконструкция;

• все аппараты доступны для наблюдения.

Недостатки ОРУ:

• менее удобны в обслуживании при низких температурах и в ненастье;

• занимают значительно большую площадь;

• аппараты подвержены запылению, загрязнению и колебаниям температуры.

Конструкции ОРУ зависят от схемы электрических соединений, от типов выключателей, разъединителей и их взаимного расположения.

12.2 Конструкция ГРУ

Генераторные распределительные устройства, сооружаемые для ТЭЦ, выполняются с применением сборных и комплектных ячеек.

При конструкции РУ необходимо знать размещение оборудования по камерам, для чего сначала вычерчивается схема заполнения.

Схема заполнения – это электрическая схема включения основного оборудования и аппаратуры, отражающая их действительное взаимное размещение.

В ГРУ предусмотрены две секции сборных шин, к каждой из которых присоединен генератор 63 МВт, присоединен трансформатор связи. На каждой секции установлен сдвоенный реактор.

Здание ГРУ одноэтажное, с пролетом 18 м, выполняется из стандартных железобетонных конструкций. В центральной части здания расположены шины и шинные разъединители, затем ячейки генераторных, секционных, трансформаторных выключателей, групповых и секционных реакторов. У стен здания расположены шкафы КРУ. Все кабели проходят в двух кабельных туннелях. Охлаждающий воздух к реакторам подводится из двух вентиляционных каналов, нагретый воздух выбрасывается наружу через вытяжную шахту.

Обслуживание оборудования осуществляется из трех коридоров: центральный коридор управления шириной 2000мм, коридор вдоль шкафов КРУ, рассчитанный на выкатку тележек с выключателями, и коридор обслуживания вдоль ряда генераторных выключателей.

Все ячейки генераторных выключателей расположены со стороны ГРУ, обращенные к турбинному отделению, а ячейки трансформаторов связи – со стороны ОРУ. Такое расположение позволяет осуществить соединение генераторов и трансформаторов связи с ячейками ГРУ с помощью подвесных гибких токопроводов.