
- •1 Загальна частина
- •1.1 Коротка характеристика волочильної дільниці цеху та його електроприймачів, їх призначення, категорія та режим роботи
- •1.2 Вибір роду струму та величини напруги живильних і розподільних мереж, та коротка характеристика джерела живлення
- •2 Розрахункова частина
- •2.1 Розрахунок електричного навантаження
- •2.2 Розрахунок середнього значення коефіцієнта потужності і вибір компенсуючого пристрою
- •Компенсацію реактивної потужності електроустановок промислових підприємств проводять за допомогою статичних конденсаторів, які ввімкнені паралельно еп.
- •Вихідні дані беремо з кп підрозділ 2.1 розрахункової частини:
- •2.3 Вибір кількості і потужності трансформаторів цехової підстанції
- •2.4 Вибір схеми і електричний розрахунок живильних ліній
- •2.5 Вибір схеми розподільних ліній
- •2.6 Розрахунок струмів короткого замикання
- •2.7 Вибір струмоведучих частин і високовольтного обладнання з/пс, перевірка їх у режимі короткого замикання
- •2.7.1 Вибір трансформатора струму
- •2.7.2 Вибір високовольтного вимикача
- •2.8 Вибір і розрахунок релейного захисту трансформаторів і ліній 6 кВ
- •Перелік посилань
2.3 Вибір кількості і потужності трансформаторів цехової підстанції
Розрахунок потужності, вибір кількості і типу трансформаторів робиться на підставі техніко-економічного порівняння двох варіантів, виходячи з повного розрахункового навантаження вузла енергопостачання. Так як навантаження цеху належить до ІІ-ї категорії, то для забезпечення безперебійного електропостачання цехова з/пс повинна мати не менш 2-х трансформаторів. При аварійному вимкнені одного з трансформаторів, ті, що залишилися у роботі повинні забезпечити навантаження ІІ категорії споживачів.
До розрахунку приймаємо два варіанти:
1 варіант – два трансформатори,
2 варіант – три трансформатори.
У цеховій трансформаторній п/ст. застосовують трифазні трансформатори напругою 6 - 10 кВ різноманітного типу.
Приймаємо тип ТМ, як найбільш дешевий.
Техніко-економічний розрахунок ведемо у табличній формі за допомогою програми Excel та наводимо у таблицях 2.3 – 2.5.
2.4 Вибір схеми і електричний розрахунок живильних ліній
Так як до установки прийнято 1 ТП з 3-ма трансформаторами, то кількість живлячих ліній також три. Від проектованої підстанції живляться тільки низьковольтні споживачі 0,4 кВ. Найбільш вигідніша схема живильних ліній трансформаторів – блочна, так як при цьому не установлюють ні комутаційної , ні захисної апаратури на вищому боці проектованої підстанції. Вимикачі та щити керування встановлюють на живлячий РП.
Схему живлячих ліній наводимо на рисунку 2.2
Визначаємо розрахунковий струм у трьох лініях
I
розр=
,
А (2.24)
де Sмакс – сумарна максимальна потужність, кВА,
Uном – номінальна напруга, кВ.
I
розр=
Визначаємо розрахунковий струм в 1-й лінії.
I/розр=
,
А (2.24)
де I розр – розрахунковий струм в трьох ліній, А,
n – кількість ліній, шт.
IІрозр=
Визначаємо переріз кабелю за економічною густиною струму.
S
ек=
,
мм2
(2.25)
де IІрозр – розрахунковий струм в одній лінії, А,
jе – економічна густина струму (визначаємо згідно з [1], с.85, таблицею 2.26), jе =1,2 А/мм2.
S
ек=
Беремо стандартний переріз 16 мм2.
Згідно з рекомендацією [1] таблиця 2.9 с. 43 приймаємо трижильний кабель марки ААШв-6 перерізом 316 мм2 напругою 6 кВ з алюмінієвою оболонкою, з алюмінієвими жилами і паперовою ізоляцією у полівінілхлоридному шлангу.
Перевіряємо переріз кабелю згідно з умовами нагрівання і з урахуванням коефіцієнтів у нормальному та аварійному режимах.
Нормальний режим.
Iтр.допК1К2 IІрозр, А (2.26)
де Iтр.доп – тривало-допускний струм, А, прийнятий згідно з [1] таблиця 2.9 с.43, для перерізу провідника 16 мм2 , Ітр.доп=80 А,
К1 – коефіцієнт, що залежить від кількості прокладених кабелів,
Приймаємо К1=0,87 для трьох кабелів прокладених на відстані 200 мм один від одного згідно з [1] таблиця П1 с.358,
К2 – коефіцієнт при фактичній температурі середовища К2=1,05 при температурі 10С згідно з [1] таблиця П2 с.358,
IІрозр – розрахунковий струм в одній лінії, А.
800,871,05 А > 17,53 А,
73,08 А > 17,53 А.
Умова виконується.
Аварійний режим (одна лінія вимкнена, усе навантаження протікає по двом лініям, які залишилися)
Iтр.допК1К2 Iавар, А (2.27)
де Iавар - аварійний струм.
Iавар =Iрозр/n0, A (2.28)
де n0 – кількість ліній, що працюють в аварійному режимі , шт.
Iавар=
Тоді 800,871,05 A 23,93 А,
73,08 A 23,93 А.
Умова виконується.
Висновок: кабель проходить за нагрівом.
Перевіряємо кабель за умовою втрати напруги.
U%=
I
розр
(Rcos
+ Xsin
),
% (2.29)
де Uном – номінальна напруга вищої сторони трансформатора, А,
R – активний опір ЛЕП, Ом,
X – реактивний опір ЛЕП, Ом,
cos =0,8 , sin =0,6.
Визначаємо активний опір ЛЕП, Ом.
R=
(2.30)
де – питомий опір алюмінію, =0,0283 Оммм2 /м,
– довжина
лінії,
=115
м,
S – переріз ЛЕП, S=16 мм2 .
R=
0,203
Ом.
Визначаємо індуктивний опір ЛЕП, X Ом.
X=Х0l, Ом (2.31)
де Х0 – питомий індуктивний опір, для КЛ до10 кВ Х0=0,08 Ом/км,
l – довжина лінії, l= 0,115 км.
X=0,080,115=0,0092 Ом.
Тоді втрати напруги в аварійному режимі.
U%=
23,93(0,203м0,8+0,00920,6)=0,111
%
U%=8%.
Втрати напруги в нормальному режимі
U 15,95(0,2030,8+0,00920,6)=0,074 % U=5%.
Так як обидві умови виконуються, то обраний кабель за втратами напруги підходить.