- •1)Система электроснабжения как подсистема энергетической и технологической систем
- •2.Особенности электроснабжения промышленных предприятий
- •3. Основные требования к системам электроснабжения
- •4. Характеристики промышленных потребителей электроэнергии
- •5. Приемники электроэнергии
- •6. Понятие процесса электроснабжения и системы электроснабжения и её место в электроэнергетике
- •7. Обобщенная структура системы электроснабжения
- •8. Требования, предъявляемые к системам электроснабжения
- •9. Центр электрического питания промышленного предприятия
- •10. Главная понизительная подстанция
- •11. Центральный распределительный пункт
- •12. Комплектные распределительные устройства
- •13. Типовые схемные решения высоковольтных распределительных электрических сетей
- •14. Высоковольтные воздушные линии
- •15. Высоковольтные кабельные линии
- •17. Силовые низковольтные распределительные сети
- •18. Осветительные сети
- •19. Конструктивное выполнение низковольтных распределительных сетей
- •20. Трансформаторные подстанции 10/0,4 кВ
- •21. Распределительные пункты в нврс
- •22. Резервирование в сетях до 1000 в
- •24. Компенсированная сеть
- •25. Сеть с глухозаземленной нейтралью
- •26. Сеть с эффективно заземленной нейтралью
- •27. Сеть с резистивным заземлением нейтрали
- •28. Понятие расчетной нагрузки как эквивалентной по нагреву
- •29. Метод коэффициента использования и коэффициента максимума (метод упорядоченных диаграмм)
- •30. Метод коэффициента спроса
- •31. Расчет нагрузки электрического освещения
- •32. Оценка числа и мощности трансформаторов цеховых подстанций
- •33. Выбор сечения линий электропередачи (проводов и кабелей) напряжением выше 1000 в
- •34. Выбор электрических аппаратов напряжением выше 1000 в
- •35. Порядок расчета токов коротких замыканий в сэс
- •36. Проверка элементов сэс на действия токов коротких замыканий
- •37.Выбор аппаратов напряжением до 1000 в
- •38. Выбор сечения линий проводов и кабелей напряжением ниже 1000 в.
- •38. Выбор сечения линий проводов и кабелей напряжением ниже 1000 в
- •39. Расчет токов короткого замыкания в сети напряжением до 1 кВ
- •40. Проверка коммутационно-защитного оборудования на действия токов коротких замыканий и чувствительности защиты
28. Понятие расчетной нагрузки как эквивалентной по нагреву
Протекание тока нагрузки по элементу электрической сети приводит к его нагреву в результате потерь электроэнергии на активном сопротивлении. При нагреве проводников в первую очередь страдает изоляция, затем контактные соединения, а затем сами проводники. Поэтому для тех элементов системы электроснабжения, которые имеют изоляцию, нагревающуюся вместе с проводниками, предельно допустимая температура нагрева определяется изоляцией. В теории расчетных электрических нагрузок чаще используется температура перегрева проводника относительно окружающей среды, так как мощность, рассеиваемая с нагретого тела в окружающую среду, зависит от разности температур.
Различают три вида допустимой температуры перегрева.
• Длительно допустимая температура перегрева в нормальном режиме (vдд), соответствующая длительно допустимому току
tдд=tдд- tос (tдд=50...80°С),
где tдд= (50...80) °С - длительно допустимая температура нагрева для массовых видов изоляции (резина, пластмасса, бумага, масло); toc - температура окружающей среды.
Допустимый перегрев при перегрузках (vn) в течение ограниченного времени (tn = 90... 120 °С). При этом происходит ускоренное старение изоляции. Известно так называемое 8-градусное правило, заключающееся в том, что при превышении температуры перегрева на 8 градусов относительно vдд срок службы изоляции сокращается вдвое.
Максимально допустимый кратковременный перегрев при коротких замыканиях vmax (tmax = 125...350 °С).
Процесс нагрева элемента электрической сети, например трех- жильного кабеля, описывается уравнением теплового баланса
где R0 - удельное сопротивление кабеля, Ом/км; v - перегрев кабеля относительно окружающей среды, °С; - температурный коэффициент увеличения сопротивления проводника, 1/ °С; с - удельная теплоемкость кабеля, Вт-с/°С-км; А - коэффициент теплоотдачи, характеризующий отдачу тепла с поверхности 1 км кабеля, Вт/°С; t - время, с.
Левая часть уравнения представляет собой энергию, выделившуюся в кабеле за счет протекания тока величиной I за время dt. Первое слагаемое правой части - энергия, затраченная на повышение температуры кабеля на величину dv. Второе - энергия, рассеянная с поверхности кабеля за время dt при температуре перегрева кабеля относительно окружающей среды v.
Коэффициент А возрастает с увеличением v так же, как и возрастает величина (1 + v). Поэтому для упрощения дальнейших рассуждений можно принять = 0; А =А0= const. Тогда уравнение (4.27) можно записать в упрощенной форме, разделив его на Adt:
4.29
Где - постоянная времени нагрева кабеля, с; - установившееся значение перегрева, °С.
Решением уравнения (4.29) является зависимость перегрева от времени
В действительности получить график v(t) сложно. Поэтому для нахождения Iр используют так называемый принцип максимума средней нагрузки.
В простейшем случае, когда нагрузка постоянная во времени,
При переменной нагрузке, когда ее график имеет случайный характер, используется выражение
где 0 t Т - , - длительность интервала осреднения, Т – интервал реализации случайного процесса, который связан с То .
Для графиков нагрузки, практически неизменных во времени, = 3То, а во всех остальных случаях < 3То , То – постоянная времени нагрева проводника до максимально допустимой температуры.
Условно принимают То = 10 мин., = 30 мин, независимо от сечения проводника, что приводит к понятию получасового максимума.