- •1. Общие положения
- •2. Формирование отрицательной полуволны
- •3. Формирование положительной полуволны
- •4. Расчет делителя в цепи базы
- •5. Порядок расчета каскада по постоянному току
- •6. Расчет каскада по переменному току
- •7. Расчет входных устройств усилителей
- •7.1. Введение
- •7.2. Способы максимизации входного сопротивления эмиттерного повторителя
- •7.3. Пример расчета повторителя на биполярных транзисторах
- •7.4. Пример расчета повторителя с полевым транзистором.
- •1 Введение
- •2. Фазирующие цепи
- •3. Стабильность частоты колебаниий
- •4. Амплитуда установившихся колебаний
- •5.Стабильность амплитуды колебаний
- •6. Искажения формы выходного напряжения
- •7. Порядок расчета rс-генератора
- •Выбор функциональной схемы генератора.
- •2. Составление заданий на проектирование задающего генератора и усилителя мощности.
- •3. Расчет задающего генератора.
- •4. Расчет системы стабилизации амплитуды колебаний.
- •1.2 Практическая схема усилителя мощности .
- •1.4. Пример расчета усилителя мощности в режиме "а"
- •1.5. Вариант расчета в режеме "ав"
- •Список литературы
2. Фазирующие цепи
Г-образные четырехполюсники на частоте квазирезонанса имеют фазовый сдвиг равный нулю. При этом коэффициент передачи (рис.2) имеет максимальное вещественное значение.
Формулы для вычисления параметров таких RС-цепей и их схемы приведены в табл. 1, где .
Таблица 1. Формулы для вычисления параметров RC цепей.
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
II |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На практике наиболее часто встречаются случаи, когда однородные
элементы цепей равны, т.е. , (особенно при построении
диапазонных RС-генераторов), тогда формулы для всех Г-образных фазирующих цепей принимают одинаковый вид:
(2)
На рис. 3 приведена амплитудно-частотная и фазочастотная характеристики Г-образных четырехполюсников.
φ
φ
Рисунок 3
Приведенные формулы показывают, что избирательные свойства собственно четырехполюсников невелики и соответственно крутизна фазовой характеристики мала. Несколько большую добротность и крутизну фазовой характеристики можно получать, если выбирать однородные элементы ФЦ неравными.
апример, если для цепи I из таблицы 1 взять = m = n=100, то добротность Q=0,5, но при этом коэффициент передачи цепи = 1/201 , что для соблюдения баланса амплитуд потребует усилитель с коэффициентом усиления К=201, следовательно, глубина обратной связи в исходном усилителе будет меньше и это приведет к ухудшению свойств генератора.
Несколько лучшие результаты можно получить с цепями типа II и III (табл.1). Например, если для второй цепи взять m =0,1, а n = 10, то добротность тоже увеличивается до 1/2, но при этом и , возрастает до 1/2. Следовательно, можно ввести в исходном усилителе большую глубину отрицательной обратной связи и улучшить свойства генератора еще и за счет этого. Таким образом, можно рекомендовать использовать ФЦ II или III вида с неодинаковыми элементами при проектировании генераторов на дискретный ряд частот. При проектировании же автогенераторов диапазонных с плавной перестройкой частоты целесообразнее использовать ФЦ с равными однородными элементами.
3. Стабильность частоты колебаниий
Стабильность частоты установившихся колебаний генератора определяется постоянством параметров ФЦ, усилителя и цепи отрицательной обратной связи ( β ), при изменении температуры, влажности, режима питания активных элементов и т.д.
Нестабильность частоты, обусловленная изменениями сопротивлений и конденсаторов, образующих ФЦ, определяется из выражения для частоты
После соответствующих преобразований получим
(3)
Т.к. R изменяются главным образом с изменением температуры, то:
(4)
где: - температурные коэффициенты сопротивлений и конденсаторов ФЦ.
Оценим влияние изменений параметров усилителя на уход частоты. Для примера рассмотрим Г-образный четырехполюсник. Без учета влияния монтажных емкостей схему ФЦ генератора можно представить в виде рис. 4, где Rвых и Rвх - выходное и входное сопротивление, а Свх -входная емкость усилителя, охваченного отрицательной обратной связью ( ).
Частота квазирезонанса этого четырехполюсника
Относительное изменение частоты, обусловленное изменениями
(5)
Стабильность частоты колебаний будет тем выше, чем меньше отношения
Отсюда вытекают требования к усилителю: , , .
Нестабильность частоты, вызванная появлением дополнительных фазовых сдвигов в усилителе, в области нижних и верхних частот можно определить из условия баланса фаз, т.к. , то появление приведет к появлению - т.е. к изменению частоты генерации. При небольших углах
и стабильность частоты при
(6)
где ∆ - фазовый сдвиг в усилителе без обратной связи. Отсюда, если заданы отклонения частоты генерации на краях диапазона и , можно определить допустимый фазовый сдвиг и коэффициент частотных искажений исходного усилителя на этих частотах:
(7)
(8)
где - фазовый сдвиг исходного усилителя на нижней и верхней частотах рабочего диапазона автогенератора;
Кср - коэффициент усиления в области средних частот.
Отклонения частоты генерации за счет усилителя в области нижних и верхних частот особенно необходимо учитывать при построении широкодиапазонных генераторов с плавной перестройкой частоты, т.к. это будет оказывать существенное влияние на точность градуировки шкалы частот в зависимости от поддиапазона.