
- •А. Д. Эрнст
- •Isbn 978-5-8149-0781-3
- •Оглавление
- •1.2. Действие токов кз и последствия коротких замыканий 9
- •5.3. Расчет установившегося режима кз при отсутствии и наличии арв 54
- •6.2. Сверхпереходные параметры синхронной машины 60
- •7.1. Учет системы при расчете токов короткого замыкания 64
- •10.1. Общие положения 112
- •1. Общие положения
- •1.1. Предмет изучения. Основные понятия. Возникновение и развитие
- •1.2. Действие токов кз и последствия коротких замыканий
- •1.3. Задачи расчета электромагнитных переходных процессов
- •1.4. Координация и оптимизация токов короткого замыкания
- •2. Режимы работы нейтрали электрических сетей
- •2.1. Причины возникновения переходных процессов
- •2.2. Виды кз в системах электроснабжения
- •2.3. Трехфазные сети с изолированной нейтралью
- •2.3.1. Простое замыкание на землю в сетях с изолированной нейтралью
- •2.3.2. Достоинства и недостатки сетей с изолированной нейтралью
- •2.5. Трехфазные сети с заземленной нейтралью. Достоинства и недостатки
- •. Требования к защите от поражения электрическим током
- •3. Характеристики и параметры переходного процесса
- •3.1. Переходный процесс в простейших трехфазных цепях
- •3.2. Определение ударного тока кз
- •3.3. Приближенное исследование переходных процессов
- •3.4. Эквивалентная постоянная времени
- •3.5. Действующие значения величин и их составляющих при переходном процессе
- •3.6. Переходный процесс при включении трансформатора на холостом ходу
- •Магнитная характеристика трансформатора (характеристика холостого хода) нелинейна, следовательно, и дифференциальное уравнение (3.33) будет нелинейным.
- •4. Расчетные схемы при коротких замыканиях
- •4.1. Принципы составления схем замещения
- •4.2. Методы преобразования схем замещения
- •4.3. Система относительных единиц при расчетах кз
- •4.4. Определение сопротивления элементов электрических систем и их схемы замещения
- •5. Установившийся режим короткого замыкания
- •5.1. Основные характеристики и параметры
- •5.2. Учет нагрузки в установившемся режиме короткого замыкания
- •5.3 Расчет установившегося режима кз при отсутствии и наличии арв
- •1. Режим номинального напряжения (рис. 5.7а). При этом система арв генератора справилась с подъемом напряжения, т.Е. . Ток кз (рис. 5.8а) будет определяться
- •То есть имеет место далекое короткое замыкание, .
- •6. Начальный момент внезапного изменения режима
- •6.1. Баланс магнитных потоков. Переходные параметры синхронной
- •6.2. Сверхпереходные параметры синхронной машины
- •7. Практические методы расчета коротких замыканий
- •7.1. Учет системы при расчете токов короткого замыкания
- •7.2. Метод расчетных кривых. Основные допущения и последовательность
- •7.3. Метод спрямленных характеристик. Основные допущения
- •7.4. Метод типовых кривых. Основные допущения и последовательность
- •7.5. Уточнение расчетов практическими методами.
- •8. Общие уравнения электромагнитного переходного
- •8.1. Постановка задачи и проблемы решения
- •8.2. Индуктивности обмоток синхронной машины
- •8.3. Обобщенный вектор трехфазной системы и замена переменных
- •8.4. Вывод уравнений Парка−Горева
- •8.5. Уравнения Парка−Горева в системе относительных единиц
- •8.6. Уравнения Парка−Горева в операторной форме
- •. Переходный процесс при включении обмотки возбуждения
- •8.8. Внезапное кз синхронной машины без демпферных обмоток
- •9. Основные положения расчета несимметричных
- •9.1. Применимость метода симметричных составляющих
- •9.2. Параметры элементов для прямой и обратной последовательностей
- •9.3. Сопротивления нулевой последовательности трансформаторов
- •9.4. Сопротивления нулевой последовательности
- •9.5. Схемы замещения отдельных последовательностей
- •10. Однократная поперечная несимметрия
- •10.1. Общие положения
- •10.2. Двухфазное кз. Определение токов и напряжений
- •10.3. Однофазное кз. Определение токов и напряжений
- •10.4. Двухфазное кз на землю. Определение токов и напряжений
- •10.5. Правило эквивалентности прямой последовательности
- •10.6. Комплексные схемы замещения
- •10.7. Соотношения между токами при различных видах кз
- •10.8. Трансформация симметричных составляющих
- •10.9. Использование практических методов
- •11. Особенности расчета токов короткого замыкания
- •11.1. Особенности расчета токов кз в сетях напряжением до 1000 в
- •11.2. Особенности расчета тока кз в цепях постоянного тока
- •12. Методы и средства ограничения действия токов
- •12.1. Схемные решения
- •12.2. Деление сети
- •12.3. Использование токоограничивающих устройств
- •12.4. Оптимизация режима работы нейтрали
- •Библиографический список
8.3. Обобщенный вектор трехфазной системы и замена переменных
Мгновенные
значения фазных величин трехфазной
системы можно получить, как проекции
трех фазных величин на одну ось времени,
так и проектируя один вектор на три оси
времени, сдвинутых на
.
Этот вектор носит
название обобщенного или изображающего
вектора (рис. 8.3).
Рис. 8.3. Обобщенный вектор трехфазной системы
Связь между двумя системами определяется соотношениями:
Обобщенный вектор удобно представить в неподвижной декартовой системе координат xy. Такой способ носит название замены переменных. Число переменных при замене не изменяется. Связь между системами определяется соотношениями:
В симметричном режиме:
Рис. 8.4. Замена переменных
В
несимметричном режиме машины вводится
нулевая составляющая
.
При этом
.
(8.3)
−
частный
случай. Симметричный режим машины.
В декартовой системе координат (двухфазной машине) число коэффициентов собственных и взаимных индуктивностей уменьшилось, но не устранена переменность коэффициентов. Такая система координат осей х, у, неподвижных в пространстве, используется при анализе переходных процессов в несимметричных режимах синхронных машин. При анализе переходных процессов асинхронных машин вводятся оси, связанные с ротором при переменной скорости вращения. Такие оси носят название осей α, β.
Симметричные переходные процессы в синхронной машине целесообразно исследовать в системе координат, вращающихся вместе с ротором (ось х при этом совмещают с осью d ротора). Эта система осей называется осями d, q. Удобство системы координат, жестко связанных с ротором, для синхронной машины заключается в том, что для наблюдателя, вращающегося вместе с этими осями, машина в магнитном отношении оказывается симметричной независимо от положения ротора. То есть ротор вращается вместе со статором и ротор относительно статора остается неподвижным. В такой модельной машине невозможно образование ЭДС вращения, но они могут быть получены при обратном переходе от двухфазной машины к трехфазной.
Поэтому в системе координат d, q, потокосцепления уже не содержат переменных индуктивностей, а дифференциальные уравнения имеют постоянные коэффициенты, что существенно облегчает исследование. Преобразование к осям
d, q является практически единственным, приводящим дифференциальные уравнения синхронной машины с периодическими коэффициентами к уравнениям с постоянными коэффициентами. Это делает преобразование к осям d, q весьма важным, играющим фундаментальное значение в теории синхронной машины. Это преобразование было предложено Блонделем для установившегося режима и развито для переходных процессов Парком и Горевым. Уравнения носят название уравнений по огибающим (так как в новой системе координат и старой системе координат максимальные значения совпадают) или уравнений Парка−Горева.
Модель преобразованной машины представлена на рисунке 8.5. Если для этой
машины составить дифференциальные уравнения, то это будут дифференциальные уравнения с постоянными коэффициентами, которые можно будет решить и осуществить обратный переход к трехфазной машине по соотношениям (8.3).
Рис. 8.5. Модель преобразованной синхронной машины
Потокосцепления модели и связь параметров модели и трехфазной машины:
(8.4)