- •1 Літературний огляд
- •1.1 Конструкції випарних апаратів
- •2 Фізико-хімічні основи процесу випарювання
- •3 Опис технологічної схеми та основного апарату
- •3.1 Технологічна схема трикорпусної випарної установки
- •3.2 Випарний апарат з природною циркуляцією
- •4 Розрахунок основного обладнання
- •4.1 Продуктивність установки
- •4.2 Концентрації упарюваного розчину
- •4.3 Температура кипіння розчинів
- •4.4 Корисна різниця температур
- •4.5 Визначення теплових навантажень
- •4.6 Вибір конструкційного матеріалу
- •4.8 Розподіл корисної різниці температур
- •5 Матеріальний і тепловий баланси
- •6 Розрахунок допоміжного апарату
- •6.1 Розрахунок холодильника упареного розчину
4.8 Розподіл корисної різниці температур
Корисні різниці температур в корпусах установки знаходимо з умови рівності їх поверхонь теплопередачі:
, (4.38)
де Δtкj – корисна різниця температур для j-го корпусу, ºС;
Qj – теплове навантаження для j-го корпусу, кВт;
Kj – коефіцієнт теплопередачі для j- го корпусу.
Підставивши чисельні значення отримаємо:
ºС;
ºС;
ºС
Перевіримо загальну корисну різницю температур:
ºС
Поверхню теплопередачі випарних апаратів розраховуємо за формулою (4.1):
м2;
м2;
м2
Порівняння розподілених з умови рівності поверхні теплопередачі і попередньо розрахованих значень корисних різниць температур Δtк зводимо в таблицю.
Таблиця 4.5 – Порівняння попередньо розрахованих та розрахованих в першому наближенні значень корисних різниць температур
|
Корпус |
||
1 |
2 |
3 |
|
Розподіленні в першому наближенні Δtк,ºС |
8,24 |
7,341 |
7,214 |
Попередньо розраховані значення Δtк, ºС |
4,257 |
6,604 |
11,934 |
Друге наближення
Корисні різниці температур, розраховані із умов рівного перепаду тиску в корпусах, знайдені в першому наближенні із умови рівності поверхонь теплопередачі в корпусах, суттєво відрізняються. Тому необхідно заново перерозподілить температури між корпусами установки. В основу цього перерозподілу температур повинні бути покладені різниці температур, знайдені із умов рівності поверхонь теплопередачі апаратів.
4.9 Уточнений розрахунок поверхні теплопередачі
У зв’язку з тим, що суттєві зміни тисків в порівнянні з розрахованими в першому наближенні проходить тільки в першому і другому корпусах, в другому наближенні приймаємо такі ж значення Δ', Δ'', Δ''' для кожного корпусу, як і в першому наближенні. Отриманні після перерозподілу температур параметри розчинів і парів по корпусам представленні в таблиці 4.6.
Таблиця 4.6 – Параметри розчинів і парів по корпусам
Параметри |
Корпус |
||
1 |
2 |
3 |
|
Продуктивність по випарюваної води w, кг/с. Концентрація розчинів х, % Температура гріючого пара в першому корпусі tг1, ºС Корисна різниця температур Δtк, ºС Температура кипіння розчину tк = tг – Δtк, ºС Температура вторинної пари tвп=tk-(Δ'-Δ''), ºС Тиск вторинної пари Рвп, МПа Температура гріючої пари tг = tвп- Δ''', ºС |
0,94 12,22 120,119 8,24 111,879 106,937 0,1297 - |
0,998 16,18 - 7,341 102,579 95,919 0,087 105,937 |
1,061 25 - 7,214 88,442 74,822 0,038 94,919 |
Теплові навантаження розраховуємо за формулами (4.24) – (4.26):
Q1 = 1,03 [5·3,738·(111,879 – 105,937) + 0,94·(2690,20 – 4,19·111,879)] = 2265,173 кВт;
Q2 = 1,03[4,06·3,719·(102,579 – 111,879) + 0,998·(2667,35 – 4,19·102,579)] = 2155,426 кВт;
Q3 = 1.03[3,062·3,555·(88,442 – 102,579) + 1,061·(2630,44 – 4,19·88,442)] = 2311,148 кВт.
Розрахунок коефіцієнтів теплопередачі, які розраховані наведеним вище методом приводить до наступних результатів:
К1 = 1171,431 Вт/(м2·К); К2 = 1250,595 Вт/м2·К; К3 = 1364,960 Вт/м2·К.
Розподіл корисної різниці температур розраховуємо за формулою (4.38):
ºС;
ºС;
ºС
Перевіримо загальну корисну різницю температур:
ºС
Таблиця 4.7 – Порівняння попередньо розрахованих та розрахованих в першому наближенні значень корисних різниць температур
|
Корпус |
||
1 |
2 |
3 |
|
Δtк, в другому наближенні Δtк, ºС Δtк, в першому наближенні Δtк, ºС |
8,24 8,24 |
7,341 7,341 |
7,214 7,214 |
Розбіжності між корисними різницями температур по корпусам в першому і другому наближенні не перевищує 5 %.
Поверхню теплопередачі випарних апаратів розраховуємо за формулою (4.1)
м2;
м2;
м2
По ГОСТ 11987-81 [1, дод.4.2, с.183] вибираємо випарний апарат з наступними характеристиками:
Номінальна поверхня теплообміну Fн 250 м2
Діаметр труб d 38×2 мм
Висота труб H 4000 мм
Діаметр граючої камери dк 1400 мм
Діаметр сепаратору dc 3200 мм
Діаметр циркуляційної труби dн 900 мм
Загальна висота апарата На 14500 мм
Маса апарату Ма 15000 кг
4.10 Визначення товщини теплової ізоляції
Товщину теплової ізоляції δи знаходжу з рівняння питомих теплових потоків через шар ізоляції від поверхні ізоляції в навколишнє середовище:
(4.39)
де αв – коефіцієнт тепловіддачі від зовнішньої поверхні ізоляційного матеріалу в зовнішнє середовище; Вт/(м2·К);
tст2 – температура ізоляції зі сторони навколишнього середовища (повітря), 0С;
tст1 – температура ізоляції зі сторони апарату, 0С;
tв – температура навколишнього середовища, 0С;
λи – коефіцієнт теплопровідності ізоляційного матеріалу (Вт/(м2·К).
Приймаємо температуру ізоляції зі сторони навколишнього середовища для апаратів, що працюють у закритому приміщенні tст2 = 40 ºС [1, с.177]. Приймаємо температуру ізоляції зі сторони апарату рівною температурі гріючої пари: tст1=tг1=120,119 0С. Температуру навколишнього середовища приймаємо рівною 20 ºС.
Коефіцієнт тепловіддачі від зовнішньої поверхні ізоляційного матеріалу в зовнішнє середовище розраховуємо за формулою:
, (4.40)
Вт/м2·К.
В якості матеріалу для теплової ізоляції вибираємо совеліт (85% магнезії+15% азбесту), який має коефіцієнт теплопровідності λи =0,09 Вт/м2·К [11].
Розраховуємо товщину теплової ізоляції для першого корпусу:
.
Приймаємо товщину теплової ізоляції 0,031 м і для інших корпусів.