Черт. 48. К примеру расчета 32

Расчет. Проверим прочность сечения, заключенного внутри контура сеток, с учетом косвенного армирования согласно п. 3.57. Расчетные размеры сечения h_ef = b_ef = 350 мм. Поскольку l₀/h_ef = 3600/350 = 10,3 < 16, косвенное армирование можно учитывать при расчете, при этом следует учитывать прогиб колонны согласно пп. 3.54 и 3.58, так как l₀/h_ef > 4.

Принимая l₀/c_ef = l₀/h_ef = 10,3 и h = h_ef = 350 мм, получим

Следовательно, принимаем _e = _e,min = 0,297. Поскольку промежуточные стержни продольной арматуры располагаются в крайних четвертях расстояния между крайними стержнями, равного h –2a₁ = 350 – 2 · 22 = 306 мм [58 мм < = 76,5 мм (см. черт. 48)], согласно примечанию к п. 3.63 принимаем арматуру S и S’ как сосредоточенную по линиям их центров тяжести. Тогда, учитывая, что все стержни одинакового диаметра, имеем:

мм;

мм.

Коэффициент _l определим по формуле (94), принимая  = 1,0 (см. табл. 16) и

Значение критической силы N_cr определим по формуле (93), принимая

мм² (6  25),

и умножая полученное значение на коэффициент ₁ = 0,25 + 0,05 = 0,25 + 0,05 · 10,3 = 0,764:

Коэффициент  равен:

Отсюда, согласно формуле (111),

мм.

Определим приведенную призменную прочность R_b,red согласно п. 3.57.

Принимая А_sx = А_sy = 78,5 мм² ( 10), n_x = n_y = 5, l_x = l_y = 350 мм и A_ef = h_efb_ef = 350 · 350 = 122 500 мм² (см. черт. 48), вычислим коэффициент

тогда

МПа.

Поскольку здесь применена высокопрочная арматура класса A-VI, приведенное расчетное сопротивление арматуры сжатию определим согласно п. 3.59:

мм²;

Принимаем  = 1,6.

Из табл. 25 ₁ = 2,04, ₂ = 0,77, R_sc = 500 МПа, R_s = 815 МПа,

тогда

Прочность сечения проверим из условия (108), определяя высоту сжатой зоны х = h₀ по формуле (110а).

Для этого по формуле (104) определим значение . Поскольку 10_xy = 10 · 0,0173 = 0,173 > 0,15, принимаем ₂ = 0,15, тогда  = 0,85 – 0,008 R_b + ₂ = 0,85 – 0,008 · 20 + 0,15 = 0,84  0,9.

Определим, согласно пп. 3.61 и 3.65, необходимые коэффициенты _n, _s, и _c, приняв R_b = R_b,red = 34,3 МПа; _sc,u = 380 + 1000 ₃ = 380 + 1000 · 0,54 = 920 МПа < 1200 МПа и R_sc = R_sc,red = 742 МПа:

Отсюда

Значение _R с заменой R_s на 0,8R_s равно:

т . е. использование формулы (110a) оправдано;

мм;

т. е. прочность сечения обеспечена.

Проверим трещиностойкость защитного слоя колонны аналогичным расчетом на действие силы N = 5500 кН (при _f = 1,0), принимая, согласно п. 3.60, R_b = R_b,ser = 29 МПа, R_s = R_s,ser = 980 МПа, R_sc = 400 МПа, _sc,u = 400 МПа,  = 0,85 – 0,006 R_b,ser = 0,85 – 0,006 · 29 = 0,679 и рассматривая полное сечение колонны, т. е. b = h = 400 мм, a = a = 41 + 25 = 66 мм, h₀ = 400 – 66 = 334 мм.

Критическую силу N_cr определим по формуле (93), принимая l₀/h = 3600/400 = 9, e₀/h = 13,3/400 = 0,033, _e,min = 0,5 – 0,01 – 0,008 R_b,ser = 0,5 – 0,01 · 9 – 0,008 · 29 = 0,178 > e₀/h, т. е. _e = _e,min = 0,178.

При определении коэффициента _l учитываем продольные силы N и N_l при _f = 1,0, т. е.

тогда _l = 1 + 0,7 = 1,7;

Коэффициент равен:

мм.

Произведем расчет аналогично расчету на прочность:

мм;

т. е. трещиностойкость защитного слоя обеспечена.

ДВУТАВРОВЫЕ СЕЧЕНИЯ

Пример 33. Дано: размеры сечения и расположение арматуры  по черт. 49; бетон тяжелый класса В30 (E_b = 2,9 · 10⁴ МПа; R_b = 19 МПа при _b2 = 1,1); арматура класса А-III (R_s = R_sc = 365 МПа); площадь ее поперечного сечения A_s = A_s = 5630 мм² (7  32); продольные силы и изгибающие моменты: от постоянных и длительных нагрузок N_l = 2000 кН, M_l = 2460 кН·м; от всех нагрузок N = 2500 кН, М = 3700 кН·м; расчетная длина элемента: в плоскости изгиба l₀ = 16,2 м, из плоскости изгиба l₀ = 10,8 м; фактическая длина элемента l = 10,8 м.

Требуется проверить прочность сечения.