Черт. 33. Сжатые элементы с косвенным армированием

а — в виде сварных сеток; б — в виде спиральной арматуры

Влияние прогиба элемента с косвенным армированием на эксцентриситет продольной силы учитывается согласно п. 3.58.

Гибкость l₀/i_ef элементов с косвенным армированием не должна превышать:

при косвенном армировании сетками — 55 (для прямоугольных сечений — l₀/h_ef  16);

при косвенном армировании спиралью — 35 (для круглых сечений — l₀/d_ef  9), где i_ef, h_ef, d_ef —соответственно радиус инерции, высота и диаметр вводимой в расчет части сечения.

Значения R_b,red определяются по формулам:

а) при армировании сварными поперечными сетками

(98)

где R_s,xy — расчетное сопротивление арматуры сеток;

(99)

здесь п_x, A_sx, l_x — соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в одном направлении;

n_y, А_sy, l_y — то же, в другом направлении;

A_ef — площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток;

s — расстояние между сетками;

 — коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле

(100)

(101)

R_s,xy, R_b — в МПа.

Для элементов из мелкозернистого бетона значение коэффициента  следует принимать не более единицы;

б) при армировании спиральной или кольцевой арматурой

(102)

где R_s,cir — расчетное сопротивление арматуры спирали;

_cir — коэффициент армирования, равный:

(103)

здесь А_s,cir — площадь поперечного сечения спиральной арматуры;

d_ef — диаметр сечения внутри спирали;

s — шаг спирали;

e₀ — эксцентриситет приложения продольной силы (без учета влияния прогиба).

Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам (99) и (103), для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0,04.

При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу (14) вводится

(104)

где  — коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 3.14;

₂ — коэффициент, равный 10, но принимаемый не более 0,15 [здесь  — коэффициент армирования _xy или _cir, определяемый по формулам (99) и (103) соответственно для сеток и спиралей].

Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта (вводя в расчет A_ef и R_b,red), превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона R_b без учета косвенной арматуры. Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям пп. 5.78—5.80.

3.58 (3.22). При расчете элементов с косвенным армированием по недеформированной схеме влияние прогиба элемента на эксцентриситет продольной силы учитывается согласно пп. 3.54—3.56. При этом значение N_cr, полученное по формуле (92) или (93), умножается на коэффициент ₁ = 0,25 + 0,05 l₀/c_ef  1,0, а значение _e,min вычисляется по формуле _e,min = 0,5 + 0,01l₀/c_ef(1,0 – 0,1 l₀/c_ef) — 0,01 R_b, где c_ef — высота или диаметр учитываемой части сечения.

Кроме того, при вычислении N_cr размеры сечения принимаются по учитываемой части сечения.

3.59 (3.22). В элементах из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сеток рекомендуется применять продольную высокопрочную арматуру классов A-V и A-VI, используя ее повышенное (приведенное) расчетное сопротивление сжатию, равное:

(105)

где ₁, ₂, R_sc, R_s — см. табл. 25;

здесь (106)

но не менее 1,0 и не более 1,6;

, A_ef — см. п. 3.57;

A_s,tot — площадь сечения всей продольной высокопрочной арматуры;

R_b — в МПа.

Таблица 25

Класс	1, 2 и Rsc, МПа, при коэффициенте b2 (см. п. 3.1), равном						Rs, МПа	Rs,ser, МПа
арматуры	0,9			1,0 или 1,1
	1	2	Rsc	1	2	Rsc
A-V	1,25	0,53	500	2,78	1,03	400	680	785
A-VI	2,04	0,77	500	3,88	1,25	400	815	980

Значение _sc,u в формулах (14) и (155) принимается равным _sc,u = 380 + 1000₃, но не более 1200 МПа.

Указанные элементы прямоугольного сечения с арматурой, сосредоточенной у наиболее и наименее сжатых граней, рассчитываются согласно пп. 3.65 и 3.61, если высота сжатой зоны х, определенная по формуле (107а) или (110а), превышает граничное значение _Rh₀ при замене в расчетных формулах R_s на 0,8R_s. В противном случае расчет производится согласно п. 3.41 „Пособия по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов", принимая _sp = 0. В этом случае пpимeнeниe косвенного армирования и высокопрочной сжатой арматуры малоэффективно.

3.60 (3.23). При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п. 3.57 следует производить расчет, обеспечивающий трещиностойкость защитного слоя бетона.

Расчет производится согласно указаниям пп. 3.61—3.68, 3.71—3.76 по эксплуатационным значениям расчетных нагрузок (_f = 1,0), учитывая всю площадь сечения бетона и принимая расчетные сопротивления R_b,ser и R_s,ser для предельных состояний второй группы и расчетное сопротивление арматуры сжатию равным значению R_s,ser, но не более 400 МПа.

При определении значения _R в формулах (14) и (155) принимают _sc,u = 400 МПа, а в формуле (15) коэффициент 0,008 заменяют на 0,006.

При учете влияния гибкости следует пользоваться указаниями п. 3.54, определяя значения _e,min по формуле (95) с заменой 0,010R_b на 0,008R_b,ser.

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СИММЕТРИЧНОГО СЕЧЕНИЯ ПРИ РАСПОЛОЖЕНИИ ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЫ В ПЛОСКОСТИ СИММЕТРИИ

ПРЯМОУГОЛЬНЫЕ СЕЧЕНИЯ С СИММЕТРИЧНОЙ АРМАТУРОЙ

3.61. Проверка прочности прямоугольных сечений с симметричной арматурой, сосредоточенной у наиболее сжатой и у растянутой (наименее сжатой) граней элемента, производится следующим образом в зависимости от высоты сжатой зоны х:

(107)

а) при х  _Rh₀ (черт. 34) — из условия

(108)