- •Иркутский государственный технический университет
- •Для студентов специальности 180300 Иркутск 2003 г.
- •Цели и задачи курсового проектирования
- •Организация и руководство проектирования
- •Тематика курсового проекта и сроки выполнения
- •Содержание и объем пояснительной записки
- •1.Токоведущий контур
- •2. Коммутирующие контакты.
- •3. Дугогашение
- •4. Механизм.
- •5. Электромагнит
- •Защита курсовой работы
- •Литература
- •Приложение
2. Коммутирующие контакты.
Основные требования к контактной системе:
а) при работе аппарата в его номинальном рабочем режиме температура нерабочей поверхности металла коммутирующих контактов не должна превышать предельно допустимой.
б) при больших предельно допустимых для аппаратов токах (пусковых, короткого замыкания и т.д.) коммутирующие контакты должны быть устойчивы, т.е. не должны свариваться, как в замкнутом состоянии, так и при размыкании цепи.
в) при работе аппарата в номинальном рабочем режиме, а также при больших предельных токах коммутирующие контакты должны иметь возможно меньший электрический и механический износ. Вибрация контактов должна быть не больше допустимой.
На основании этих требований задачей расчёта является определение параметров контактной системы: силы нажатия контактов, переходного сопротивления, падения напряжения в переходном сопротивлении, температуры контактной площадки, тока сваривания контактов, вибрации контактов, износостойкости контактов и т.д.
Исходные данные: номинальный ток, допустимая температура токопроводящего проводника .
Расчёт
2.1 Материал и размеры сечения.
Выбираем материал контактов для получения приемлемой износостойкости. Сечение контактов должно быть больше сечение вводных шин с целью увеличения механической прочности и износостойкости контактов. Ширина неподвижного контакта принимается большей, чем подвижного, вследствие возможных отклонений подвижного контакта от центрального положения. По конструктивным соображениям размеры сечения приняты у подвижного контакта и неподвижного .
2.2 Сила нажатия контактов.
Силы нажатия должны быть достаточны не только при рабочем режиме, но и при кратковременных сверхтоках - пусковых, перегрузочных и короткого замыкания, чтобы не было отбросов контактов вследствие электродинамических сил и не было их сваривания вследствие дугообразования при отбросах и вибрации.
Она необходима для того, чтобы температура на поверхности контактов не превышала допустимую, и может быть рассчитана по теоретической зависимости:
(9)
где - сила, отнесённая к одной контактной площадке, так как контакт линейный, считается, что площадок две. , где - температура проводников контура, , - твёрдость при (по рис. 5-8 [1]).
Определяем силу нажатия контактов по таблице 5-7 [1]. Учитывая значение, полученное по теоретической зависимости, для дальнейших расчётов принимают конечное нажатие контактов во включенном состоянии. Начальное нажатие при касании контактов .
2.3 Переходное сопротивление.
В нашем случае деформация пластичная и переходное сопротивление двух точечных площадок при по формуле:
(10)
По эмпирической зависимости переходное сопротивление равно:
(11)
Третье значен6ие определяем из рисунка 5-11[1].
Выбираем переходное сопротивление из полученных тремя способами значений.
2.4 Падение напряжения в переходном сопротивлении.
Определяем падение напряжения в переходном сопротивлении:
(12)
Сравниваем полученное значение с напряжением рекристаллизации меди, которое равно 90 – 130 мВ (если контакты медные).
Общее падение напряжения в контуре определяется как:
(13)
2.5 Температура контактной площадки.
Температуру контактной площадки определяем по формуле:
(14)
Полученное значение сравниваем с температурой рекристаллизации меди (если контакты медные).
2.6 Ток сваривания контактов.
При протекании через коммутирующие контакты токов, значительно больше номинальных (при перегрузках, коротких замыканиях) происходит повышенное нагревание, отброс контактов и они свариваются.
По теоретической зависимости граничный (начальный) ток сваривания зависит от постоянной :
(15)
(16)
По эмпирической формуле начальный ток сваривания:
(17)
здесь определяется по таблице 5-9, п. 3 [1].
Третье значение получаем по графической зависимости (рисунок 5-12[1]). Из трёх полученных значений выбираем ток сваривания.
2.7 Вибрация контактов.
Амплитуда первого отброса подвижного контакта и время, в течение которого происходит этот отброс, рассчитывается по формулам:
Рисунок
1 - Контактная система
здесь , – угол, соответствующий предварительному сжатию контактной пружины, относительно оси О2; , , – жесткость постоянная контактной пружины, приведенная к оси, проходящей через место удара в его направлении, кгс/м; – коэффициент удара, зависящий от упругих свойств материала соударяющихся деталей, для меди он равен 0,9; – момент инерции контакта относительно оси О1, кг∙м2(пункт 4.2) ω10 – угловая скорость контакта подвижной части в момент удара.
(19)
Угловая скорость определяется по:
(20)
здесь – площадь на графике, заключенная между статической характеристикой действующих сил F на участке пути подвижной части от начального разомкнутого состояния контактов до момента удара (их касания), выражает потенциальную энергию, Н∙м(кгс∙м), (рисунок 9-9 [л.1]), J’я – момент инерции якоря относительно оси О1, кг∙м2; (приложение 1П, п.4[1]).
Cуммарное время вибрации:
(21)
Суммарное время вибрации не должно превышать допустимого значения, равного 0,3мс.
2.8 Износостойкость контактов.
Износостойкость контактов определяется числом коммутаций до допустимого износа и рассчитывается по формуле:
(22)
N должно быть больше (по ГОСТ 11206-65).
Удельный объёмный износ определяется по формуле :
(23)
где ток размыкания , ток замыкания , - опытные коэффициенты износа, у твёрдой меди по рисунку 5-14 [1], для меди по таблице 5-11 [1], - коэффициент неравномерности, учитывающий разброс величин износа массы, принимается 1,5.