10.5. Электротехническое и контрольно-измерительное оборудование, средства автоматизации и связи

Обоснование сейсмостойкости должно выполняться для электротехнического и контрольно-измерительного оборудования, средств автоматизации и связи, кабельных трасс, в том числе для их опорных и конструктивных элементов (далее — изделия) I и II категорий сейсмостойкости.

Обоснование сейсмостойкости (виброустойчивости и вибропрочности) изделий осуществляется экспериментальными и (или) расчетными методами.

Параметры режимов нагрузок при испытаниях контролируются в основании крепления изделий. Способ крепления изделия на плите стенда должен быть аналогичен способу его крепления при эксплуатации.

10.6. Антисейсмические предупредительные и защитные мероприятия

Для обеспечения автоматической аварийной остановки реактора при землетрясениях заданной интенсивности должна предусматриваться система сейсмометрического контроля и сигнализации, связанная с системой аварийной защиты реактора.

Система сейсмометрического контроля и сигнализации должна обеспечивать формирование команды на автоматическую аварийную остановку реактора при сейсмическом воздействии на грунте, соответствующем ПЗ, а также автоматическую регистрацию колебаний датчиков на уровне подошвы здания реакторной установки.

Проект АЭС должен предусматривать технические меры и организационные мероприятия по защите при сейсмических воздействиях персонала АЭС, а также средства связи и оповещения персонала, системы физической защиты.

10.7. Определение усилий в элементах строительных конструкций при расчете линейно-спектральным методом

В элементах строительных конструкций усилия от расчетных нагрузок должны определяться в зависимости от усилий, соответствующих различным направлениям сейсмического воздействия, по формулам, которые приведены в табл. 10.4.

Таблица 10.4

Расчетные усилия в элементах строительных конструкций [2]

№ п/п	Вид строительной конструкции	Значение расчетного усилия
1	Конструкции зданий (сооружений) I категории сейсмостойкости	Наибольшая из величин, определяемых по формулам: Ν = ± (Νx ± 0,4Νy ± 0,4Νz); Ν = ± (± 0,4Νx + Νy ± 0,4Νz); Ν = ± (± 0,4Νx ± 0,4Νy + Νz); Ν =
2	Большепролетные конструкции II категории сейсмостойкости (мостов, эстакад, ферм покрытий, дисков междуэтажных перекрытий и др.)	Наибольшая из величин, определяемых по формулам: Ν = ±Νx; Ν = ±Νy; Ν = ±Νz
3	Конструкции прочих зданий (сооружений) II категории сейсмостойкости	Ν = ±Νx; Ν = ±Νy
4	Конструкции зданий (сооружений) III категории сейсмостойкости	Согласно строительным нормам и правилам
Примечание. Νx — усилие в элементе от сейсмического воздействия в направлении оси X (горизонтальном); Νy — усилие в элементе от сейсмического воздействия в направлении оси Y (горизонтальном); Νz — усилие в элементе от сейсмического воздействия в направлении оси Z (вертикальном).

При расчете линейно-спектральным методом расчетное усилие в элементе от сейсмического воздействия в ј-м направлении должно определяться путем среднеквадратичного суммирования по формам колебаний:

(10.1)

где n_j — число учитываемых форм колебаний при расчете на сейсмическое воздействие в j-м направлении; N_ji (N_jl, N_fm) — усилие в данном элементе, соответствующее i-й (l-й, m-й) форме колебаний здания (сооружения) от сейсмического воздействия в j-м направлении.

Если периоды некоторых из учитываемых форм собственных колебаний различаются не более чем на 10 %, то следует иметь в виду возможность совпадения максимумов соответствующих усилий по времени.

Усилия N_ji должны определяться от сейсмических нагрузок S_jik, прикладываемых в узлах концентрации масс модели в j-м направлении.

Значения нагрузок S_jik необходимо вычислять по формуле

S_jik = K_e _ik m_k _i a_j, (10.2)

где K_e — коэффициент, учитывающий особые условия эксплуатации АЭС; _ik — коэффициент формы, определяемый согласно строительным нормам и правилам; m_k — сосредоточенная масса k-го узла модели; _i — коэффициент динамичности, соответствующий i-й форме собственных колебаний; a_j — максимальное ускорение грунта в j-м направлении (в одном из горизонтальных направлений x или y, или в вертикальном направлении z); значение а_j должно приниматься в результате изысканий с учетом конкретных сейсмотектонических условий площадки АЭС. На стадии обоснования инвестиций допускается использовать рекомендации норм [2, см. приложение 3].

Коэффициент K_e для конструкций, в которых по условиям безопасности АЭС не допускается развитие неупругих деформаций, следует принимать равным единице. Для прочих конструкций коэффициент K_e допускается принимать менее единицы, но не меньше значений, приведенных в табл. 10.5. Допустимый уровень неупругих деформаций для конструкций I и II категорий сейсмостойкости должен быть обоснован в проекте.

Значение _i должно определяться по спектру коэффициента динамичности _i (T_i, ), соответствующему принятому значению логарифмического декремента колебаний _i при T = T_i. Спектры коэффициента динамичности _i следует принимать на основе результатов изысканий с учетом конкретных сейсмотектонических условий площадки АЭС. На стадии обоснования инвестиций допускается выбирать спектры коэффициента динамичности _i стандартного спектра ответа (ускорений) по нормам [2].

Таблица 10.5