2.2 Определение допустимых длин пролетов

Длины пролетов между опорами определяют число опор и поддерживающих конструкций, следовательно, влияют на стоимость контактной сети. В связи с этим из экономических соображений длины пролетов должны быть оптимально большими, но не превышать принятые на сети дорог величины. Однако от длины пролета зависит величина наибольшего горизонтального отклонения контактных проводов от оси токоприемника под действием ветра.

Допустимые длины пролетов рассчитываем по следующим формулам:

для прямых участков пути:

L1 = 2∙, м;

для кривых участков пути:

L2 = 2∙, м;

где К – номинальное натяжение к.п., да/Н;

В_пр, В_кр – условные отчетные отклонения к.п. соответственно для прямых и кривых участках, определяются по формулам:

В_пр = В_кдоп – γ_к + , м ;

В_кр = В_кдоп – γ_к + а, м;

где В_кдоп – наибольшее допустимое горизонтальное отклонение к.п. от оси токоприемника в пролете, м;

для прямых участков пути - В_кдоп = 0,5м;

для кривых участков пути - В_кдоп = 0,45м;

а – зигзаг к.п., м;

для прямых участков пути - а = 0,3м;

для кривых участков пути - а = 0,4м;

Р_э – удельная эквивалентная нагрузка учитывающая взаимодействие на н.т. и к.п. при их ветровом отклонении, определяется по формуле:

Р_э =

Р_к, Р_н, q_vmax, q_к – данные из таблиц 1 и 3;

h_u – длина подвесной гирлянды изоляторов, м; зависит от числа изоляторов:

для неизолированных консолей - h_u = 0,56;

γ_к,γ_т – прогиб опоры на уровне соответственно к.п. и н.т. под действием ветровой нагрузки на опоры и провода, м; зависит от скорости ветра,

для V_н=25м/с:

γ_к = 0,01м, γ_т = 0,015м;

S_ср – средняя длина струны в средней части пролета, определяется по формуле:

S_ср = h-0,115∙ , м;

h – конструктивная высота цепной подвески; h = 2 м.

Т – натяжение несущего троса подвески в расчетном режиме, да/Н;

Т₀ – натяжение н.т. контактной подвески при беспровесном положении к.п., даН;

Натяжение несущего троса подвески в расчетном режиме для полукомпенсированных подвесок (для медного н.т.):

Т = Т₀ = 0,75∙Т_доп.

Поскольку для определения нагрузки Р_э, входящей в расчетные формулы длин пролета, необходимо знать длину пролета, приходится в расчетах L_max использовать метод последовательных приближений. Сначала определить L₁ без учета Р_э (Р_э = 0), затем по найденной длине пролета найти Р_э и уточнить расчет L₂. Разница между двумя последовательно полученными длинами пролетов должна быть меньше 5% от оси большей величины. Последнее значение L округляем до целого числа и считаем окончательным. При этом учитываем, что окончательно принятая длина пролета не должна превышать 70м (Правила устройства и технической эксплуатации контактной сети). Расчеты по определению длин пролетов рекомендуется выполнять в табличной форме (таблицы 5, 6 и 7).

Таблица 5. Определение допустимых длин пролетов на главных путях станций.

Расч. парам.	Значение расчетных параметров подвески М-120+2МФ-100 Полукомпенсированная подвеска	Ед.изм.
1	2	3
Натя-жение	К=2000, Т=Т=2000*0,75=1500	даН
Bпр		м
		м
		м
		даН/м
		м
Lmax	Lmax=89	м
Lдоп	Lдоп=70	м

Таблица 6.Определение допустимых длин пролетов на боковых путях станции

Расч. параметры	Значение расчетных параметров подвески ПБСМ-70+МФ-100 Полукомпенсированная подвеска	Единицы измерения
Натяж-е	К=1000, Т=Т=0,8*1600=1280	даН
Впрб		м
L		м
Sср		м
Рэ		даН/м
L		м
Lmax	Lmax=76	м
Lдоп	Lдоп=70	м

Таблица 7. Определение допустимых длин пролетов на перегоне.

Расчетные параметры	Значение расчетных параметров подвески М-120+2МФ-100 Полукомпенсированная подвеска		Единицы измерения
1	2		3
Натяж.	К=2000, Т=Т=Тном=1500		даН
Впр	; Впр=0,87		м
L			м
Sср			м
Рэ			даН/м
			м

Продолжение таблицы 7

1	2	3
Lmax	Lmax=89 Lmax=79 Lmax=70 Lmax=66	м
		м