- •3.3. Статический расчет
- •3.4. Расчет по I группе предельных состояний
- •3.4.1. Исходные данные
- •3.4.2. Расчет прочности нормальных сечений
- •Проверка прочности нормального сечения
- •3.4.3. Расчет прочности наклонных сечений на действие поперечных сил.
- •3.5.1. Проверка трещиностойкости
- •3.5.2. Проверка жесткости.
- •Библиографический список
3.5.1. Проверка трещиностойкости
Расчет ширины раскрытия трещин не производится при соблюдении условия [2, п. 4.5]
M r ≤ M crc (12)
где М r - момент внешних сил относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой грани сечения. Для изгибаемого элемента он равен изгибающему моменту с коэффициентом надежности по нагрузке γf = 1, то есть равен М н;
M crc - момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемый по формуле
(13)
здесь М rp - момент усилия Р относительно той же оси,
что и для определения Мr.
Для изгибаемых элементов без предварительного напряжения усилие Р рассматривают как внешнюю растягивающую силу, определяемую по формуле
, (14)
где σs и σsI - напряжения в нижней и верхней продольной арматуре, численно равные значениям потерь предварительного напряжения от усадки бетона по поз. 8 табл. 5 [2] как для арматуры, натягиваемой на упоры. Для бетонов класса В35 и ниже
σs = σsI =35(МПа).
Здесь и далее предполагается отсутствие сжатой (верхней) арматуры, то есть АsI = 0.
Значение Мrp определяют по формуле
,
где еор - эксцентриситет приложения силы Р относительно центра тяжести приведенного сечения,
;
r — расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой точки (см), х — (рис. 10);
.
Рис. 9. Эквивалентные сечения для пустотной плиты
,
; ;;
,
; ;.
Рис. 10. Геометрические характеристики приведенных сечений для пустотной плиты
Рассчитываем.
Mr = Mн = 91,068 кН·м.
По табл. 5 Rbt,ser = 1600 кПа.
Площадь приведенного поперечного сечения плиты (рис. 9 и 10)
Статический момент площади приведенного поперечного сечения плиты
Эксцентриситет
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведённого сечения
Момент инерции приведённого сечения [6, стр. 149]
Момент сопротивления приведённого сечения
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне
Расстояние от верхней грани до центра тяжести приведённого сечения
Внешняя растягивающая сила по формуле (14)
Эксцентриситет силы P
Расстояние
Момент усилия P
Момент при образовании трещин
Сравнивая Mcrc с Mr, замечаем, что условие (12) не выполнено.
Поэтому произведём расчёт ширины раскрытия трещин.
Ширина раскрытия трещин (мм) при продолжительном действии длительных нагрузок согласно [2, п. 4.14] будет
, (15)
где δ - коэффициент, принимаемый равным 1,0 для изгибаемых элементов;
η - коэффициент, принимаемый равным 1,0 для стержневой арматуры периодического профиля;
φ1 = 1,0 при непродолжительном действии нагрузок и
φ1 = 1,60-15при продолжительном действии нагрузок;
- коэффициент армирования сечения, принимаемый равным отношению площади сечении арматуры к площади сечения бетона (при рабочей высоте h0 и без учета сжатых свесов полок), но не более 0,02;
для двутаврового сечения
σsa- напряжение в стержнях крайнего ряда продольной рабочей арматуры;
Еs - модуль упругости арматуры;
d - диаметр арматуры в мм.
Рассчитываем для двутаврового сечения.
Для определения σsa необходимо подсчитать параметры сечения после образования трещин [2, п.4.28 ]:
,
Здесь М - изгибающий момент, от постоянных и временных длительных нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке γf = 1, т.е. Мдлн ;
ν - коэффициент, характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны; при длительном действии нагрузки ν =0,15. Относительная высота сжатой зоны бетона сечения с трещиной
,
где β = 1,8 для тяжелого бетона;
- коэффициент армирования.
Высота сжатой зоны
Так как х < hf I, то сечение рассчитываем как прямоугольное с шириной b = bf I; вторично определяем параметры μ, δ, φf, λ, ξ
; ; ; .
Плечо внутренней пары сил в этом случае
Напряжения в растянутой арматуре в сечении с трещиной (условие)
, (23)
рассчитываем
По табл. 6 RS,SER = 390000 кПа.
Условие (23) выполнено.
Ширина раскрытия трещины по формуле (15) при:
а) непродолжительном действии нагрузки при φ1 = 1,0
не превышает допустимого значения по СНиП [2];
а) продолжительном действии нагрузки при φ1 = 1,439
не превышает допустимого значения по СНиП [2].