- •Курсовой проект по паровым котлам Выполнил: студент группы III-1*
- •Иваново 2003
- •I. Составление расчётно-технологической схемы трактов парового котла. Выбор коэффициентов избытка воздуха.
- •II. Топливо и продукты горения.
- •Строим диаграмму зависимости энтальпии продуктов горения от температуры.
- •III. Тепловой баланс парового котла. Определение расчётного расхода топлива.
- •IV. Выбор схемы сжигания топлива.
- •V. Поверочный расчёт топки.
- •V.1. Определение конструктивных размеров и характеристик топки.
- •5.1.1) По чертежу парового котла определяем размеры топки и заполняем таблицу
- •V.2. Расчёт теплообмена в топке.
- •VI. Поверочный расчёт фестона.
- •VII. Определение тепловосприятий пароперегревателя, экономайзера, воздухоподогревателя и сведение теплового баланса парового котла.
- •Тепловосприятие воздухоподогревателя по теплоносителю (продуктам сгорания) имеет вид:
- •VIII. Поверочно-конструкторский расчёт пароперегревателя.
- •IX. Поверочно-конструкторский расчёт хвостовых поверхностей нагрева.
- •IX.I Расчёт водного экономайзера.
- •IX.II Расчёт воздушного подогревателя.
V.1. Определение конструктивных размеров и характеристик топки.
5.1.1) По чертежу парового котла определяем размеры топки и заполняем таблицу
№ |
Наименование величин |
Обозн. |
Раз-ть |
Источник или формула |
Топочные экраны |
Выходное окно | ||||
Фронтовой |
Боко-вой |
задний | ||||||||
Основн Часть |
Под |
Основн часть |
Под | |||||||
1 |
Расчётная ширина экранированой стенки |
bст |
м |
Чертёж или эскиз |
6,315 |
6,315 |
5,8 |
6,315 |
6,315 |
6,315 |
2 |
Освещённая длина стен |
lст |
м |
Чертёж или эскиз |
14,2 |
4,0 |
--- |
9,12 |
4,0 |
4,32 |
3 |
Площадь стены |
Fст |
м2 |
Bст *lст |
89,67 |
25,264 |
68,6 |
57,59 |
25,264 |
27,28 |
4 |
Площадь стен не занятых экранами |
Fi |
м2 |
Чертёж или эскиз |
1,53 |
0.0 |
0,164
|
0,0 |
0,0 |
--- |
5 |
Наружний диаметр труб |
d |
м |
Чертёж или эскиз |
Для всех 0,06 | |||||
6 |
Число труб |
Z |
шт |
|
82 |
82 |
67 |
82 |
82 |
--- |
7 |
Шаг труб |
S |
м |
|
0,075 |
0,075 |
0,0825 |
0,075 |
0,075 |
--- |
8 |
Отн шаг труб |
S/d |
- |
--- |
1,25 |
1,25 |
1,375 |
1,25 |
1,25 |
|
9 |
Расстояние от оси до обмуровки |
е |
м |
|
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
--- |
10 |
Относ. |
e/d |
- |
--- |
1,667 |
1,667 |
1,667 |
1,667 |
1,667 |
|
11 |
Угловой коэф экрана |
X |
- |
Номограмма |
0,98 |
0,98 |
0,96 |
0,98 |
0,98 |
1 |
12 |
Коэф загрязнения |
|
- |
Таблица |
0,45 |
0,45 |
0,45 |
0,45 |
0,45 |
0,45 |
13 |
Коэф тепловой эффективности экрана |
|
- |
|
0,441 |
0,441 |
0,432 |
0,441 |
0,441 |
0,45 |
5.1.2) Среднее значение коэффициента тепловой эффективности для топки в целом определяют по формуле:
5.1.3) Активный объём топочной камеры определяют по формуле:
Эффективная толщина излучающего слоя:
V.2. Расчёт теплообмена в топке.
5.2.1) Расчёт основан на приложении теории подобия к топочным процессам. Расчётная формула связывает температуру газов на выходе из топки тII с критерием БольцманаBo, степенью черноты топки ат и параметром М, учитывающим характер распределения температур по высоте топки и зависящим от относительного местоположения максимума температур пламени, который определяется схемой размещения и типом горелок.
При расчёте теплообмена используют в качестве исходной формулу:
Где -- абсолютная температура газов на выходе из топки, [K];-- темпе- ратура газов, которая была бы при адибатическом сгорании топлива, [K]; Bо– критерий Больцмана, определяемый по формуле:
Из этих формул выводятся рясчётные.
Определяем полезное тепловыделение в топке Qт и соответствующую ей адиабатическую температуру горения Та :
Где количество тепла, вносимое в топку с воздухомQв,определяют по формуле:
Полезное тепловыделение в топке Qтсоответствует энтальпии газовIа, котрой располагали бы при адиабатическом сгорании топлива, т.е Qт= IаТа=2064,358К;
Параметр М, характеризующий температурное поле по высоте топки, определяют по формуле:
М=А-Bxт; где А и В опытные коэффициенты, значения которых принимают: А=0,59; В=0,5; (при камерном сжигании бурых углей).
Относительное положение максимума температур факела в топке определяют по формуле:
Хт= Хг+Х;где Хг– относительный уровень расположения горелок, представляющий собой отношение высоты расположения осей горелокhг (от пода топки или середины холодной воронки) к общей высоте топки Нт (от пода топки или середины холодной воронки до середины выходного окна из топки, т.е. Хг =hг/ Нт=5.2/12.52=0.415335); Х – поправка на отклонение максимума температур от уровня горелок, принимаемая для пылеугольных топок с молотковыми мельницами, оборудованных горелочными устройствами с эжекционной амбразурой: Х=0;
М= 0,59-0,50,415335=0,382332
5.2.4) Степень черноты топки ат и критерий Больцмана В0 зависят от искомой температуры газов на выходе гII.
Принимаем гII = 1050 0С:
Среднюю суммарную теплоёмкость продуктов сгорания определяют по формуле:
5.2.5)Степень черноты топки определяют по формуле:
где аф – эффективная степень черноты факела:
При камерном сжигании твердых топлив основными излучающими компонентами пламени являются трехатомные газы (СО2, Н2О) и взвешанные в них частицы золы и кокса. Степень черноты факела определяют по формуле:
Суммарный коэффициент ослабления лучей топочной средой(1/мкгс/см2):
k=kгrп+kзлзл+kкокс12,
где kг определяется по номограмме; kзл коэфф.ослабления лучей золовыми частицами, определяют по номограмме; зл массовая концентрация золы в дымовых газах; kкокс =1-коэффициент ослабления лучей коксовыми частицами; 1=0.5, 2=0.1.
kг=0.467(1/мкгс/см2);
kзл=7.2(1/мкгс/см2);
зл=0.01386(кг/кг);
k=0.4670.26588+7.20.01386+10.50.1=0.273869(1/мкгс/см2)
PnSт=Prn Sт=0.265884.305=1.1446
Где Sт – эффективная толщина излучаемого слоя в топке; P –давление в топке, для паровых котлов, работающих без наддува Р = 1 кгс/см2 .
5.2.6) Определяем количество тепла, переданное излучением в топке:
Определим тепловые нагрузки топочной камеры:
Удельное тепловое напряжение объёма топки:
Удельное тепловое напряжение сечения топки в области горелок: