Значение сопротивлений Rф и Rн.З

Значение сопротивлений R_ф и R_н.з. определяются как суммы сопротивлений отдельных участков цепи l₁ и l₂, которые характеризуются разными сечениями:

R_ф = R_фl1 + R_фl2, (15)

R_н.з. = R_н.з.l1 + R_н.з.l2. (16)

Рассчитаем сопротивления фазного и нулевого защитного проводников на участке магистрального кабеля 1 длиной l₁ (R_фl1 и R_нзl1) и на участке ответвления 2 к зануленному электродвигателю длиной l₂ (R_фl2 и R_нзl2) и определим полное сопротивление фазного R_ф и нулевого защитного R_н.з. проводников по формулам (15) и (16) соответственно.

R_ф(Эд-1) = 0,012 + 1.05 = 0,3675 Ом,

R_ф(Эд-2) = 0,0075 + 0,0075 = 0,015 Ом,

R_н.з(Эд-1) = 0.00117 + 0,7 = 0.70117 Ом,

R_н.з(Эд-2) = 0,00117+ 0,00117 = 0,00234 Ом.

Определение действительного расчетного значения тока короткого замыкания

Определим действительное расчетное значение тока короткого замыкания I_К по формуле:

(17)

где Z_Т = 0.121 (таблица 11);

U_Ф = 380В;

Rф – значения, вычисленные по формуле (15);

Rн.з – значения, вычисленные по формуле (16).

А,

А.

Проверка правильности выбора нулевого защитного проводника

Чем больше ток однофазного короткого замыкания I_к, тем быстрее и надежнее произойдет отключение поврежденного потребителя. Исходя из надежности отключения, должно выполняться условие:

(18)

С этой целью сравним значение расчетного тока короткого замыкания I_к.расч, рассчитанное по формуле (17), с величиной требуемого минимально допустимого тока однофазного короткого замыкания I_{к. min} , определяемого из условия (19):

I_{к. min} KI_{ном.з.а.} (19)

и значения номинального тока, выбранного в таблице 12 защитного аппарата I_ном.з.а :

I_{ном.з.а.}.(Эд-1) = 63 А,

I_{ном.з.а.}.(Эд-2) = 1250 А,

k – коэффициент кратности тока КЗ по отношению к номинальному току аппарата защиты.

Подставим имеющиеся значения в условие (18):

I_к. (Эд-1) = 346,925 > 1,4∙63=88,2 А,

I_к. (Эд-2) = 8635,055 1,25∙1250=1562,5 А.

Видно, что значение расчетного тока однофазного короткого замыкания I_к.расч. превышает значение наименьшего допустимого по условиям срабатывания защиты I_к.min. Это означает, что нулевой защитный проводник выбран правильно, т.е. отключающая способность системы зануления обеспечена.

Результаты расчетов

Трансформатор	Защитный аппарат в цепи электродвигателя	Фазный проводник	Нулевой защитный проводник
-Тип: масляный -Мощность Sтр (расчетная) = 739б013 кВА -Мощность Sтр (табличная) = 1000 кВА Полное сопротивление Zтр= 0,08 Ом	-Вид: автоматический выключатель для Эд-1 -Тип: AB 3001/3H -Номинальный ток Iном = 63 А -Предел регул.номин.тока IНОМ(Эд-1)-63 А -Вид: автоматический выключатель для Эд-2 -Тип: AB 3007/3H -Номинальный ток Iном = 1250 А -Предел регул.номин.тока IНОМ(Эд-2)=1250 А	1) На участке от трансформатора до распределительного щита РЩ-1 (l1);
		Тип: медь + резин. Сечение Sфl1 =2x240 мм2			-Тип: алюминий + бумажн. Сечение Sн.з.l1=2x240мм2
		2) На участке от распределительного щита до электродвигателя (lД)
		-Тип: медь + резин. -Сечение: Sфl1(Эд-1)= 2,5 мм2 -Сечение: Sфl1(Эд-2)= 120 мм2		-Тип: алюминий + бумажн. -Сечение: Sн.з.l2 (Эд-1)=2 мм2 Сечение: Sн.з.l2(Эд-2) = 120 мм2

Вывод: в результате расчета были определены параметры электрической цепи сечение, обеспечивающие селективное отключение поврежденного потребителя в заданной короткое время.