1.3 Характеристики бетона и арматуры
бетон класса В15 арматура класса B500
,
,
,
1.4 Подбор сечения продольной арматуры сеток.
в средних пролетах
εb,ult=0,0035
Выбираем: 10Ø5
B500(
)
в средних пролетах окаймленных по контуру балками:
Выбираем: 10Ø6
AIII(
)
в первом пролете
Выбираем: 10Ø6 AIII(
)
2.Расчет второстепенной балки
2.1расчетные пролет
Вычисляем расчетные пролет для крайнего пролета балки, который равен расстоянию от оси опоры на стене до грани главной балки
Расстояние между осями второстепенных балок 2,4 м
2.2 сбор нагрузок
Постоянная нагрузка:
Нагрузка от веса ребра балки:
Итого: 10.49 кН/м
Временная нагрузка:
Итого с учетом коэффициента надежности:
Изгибающий момент с учетом перераспределения усилий в статически неопределимой системе будут равны:
в первом пролете:
на первой промежуточной опоре:
в среднем пролете и на остальных промежуточных опорах:
Максимальная поперечная сила (на первой промежуточной опоре слева) равна:
2.3 Характеристики бетона и арматуры
бетон класса В15 арматура класса A400
,
,
,
2.4 Расчет прочности по нормальным сечениям
Сечение в первом пролете:
M=85.8 кНм
Вычислим
Так как
,
то граница сжатой зоны проходит в полке и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной
εb,ult=0,0035
следовательно, сжатая арматура не требуется.
Выбираем: 2Ø22 А-III(
)
Сечение на первой промежуточной опоре:
M=67.48 кНм
сжатая арматура не требуется.
Принимаем 5Ø14
А-III(
)
67.48<72.55
Сечение в среднем пролете :
M=59 кНм
Вычислим
Так как
,
то граница сжатой зоны проходит в полке и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной
следовательно, сжатая арматура не требуется.
Выбираем: 2Ø18 А-III(
)
Сечение на остальных промежуточных опорах:
M=59 кНм
сжатая арматура не требуется.
Принимаем 5Ø14
А-III(
)
2.5 Расчет по бетонной полосе между наклонными сечениями
Производят из условия
где Q- поперечная сила в нормальном сечении элемента;
- коэффициент, принимаемый равным 0,3.
2.6 Расчет по наклонному сечению
Производят из условия:
Q = Qmax - q1с
=32.1кН/м
- поперечная сила, воспринимаемая бетоном
в наклонном сечении;
-
поперечная сила, воспринимаемая
поперечной арматурой в наклонном
сечении.
=
=26.78
Значение Qb
принимают не более
=
и не менее
=
;
при этом
,
,
,
следует принимать
0.48
Усилие
для поперечной арматуры, нормальной к
продольной оси элемента, определяют по
формуле
2h0=730мм
=480мм
Принимаем поперечные стержни Ø6 мм
класса AIII(
), число каркасов – два (
).
Назначаем максимально допустимый шаг
поперечных стержнейs=150мм.
- усилие в поперечной арматуре на единицу
длины элемента
Хомуты учитывают в расчете, если соблюдается условие:
cо принимаемаем равной 500мм
Q = Qmax - q1с=105-32.1*0.48=89.4
89.4<94.57
При действии на элемент равномерно распределенной нагрузки длина участка с интенсивностью хомутов qsw1 принимается не менее значения l1, определяемого в зависимости от Δqsw = 0,75(qsw1-qsw2)
Δqsw
= 0,75(qsw1
- qsw2)
Δqsw ≥ q1
Qb.min
= 0,5Rbtbho
=
Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие моментов
производят из условия
- момент,
воспринимаемый продольной арматурой,
пересекающей наклонное сечение,
относительно противоположного конца
наклонного сечения
где Ns- усилие в продольной растянутой арматуре, принимаемое равным:
Ns
=Rs
As=
- плечо внутренней пары сил; допускается
принимать
Момент
для поперечной арматуры, нормальной
к продольной оси элемента
где
- усилие в поперечной арматуре, принимаемое
равнымqswc
0.5=11.054кНм
71.8<99.05