Наиль релейка
.rtf
Исходные данные:
Система
(С):
Ом,
Ом.
Трансформаторы
(Т1, Т2):
МВА,
,
,
Расчет токов КЗ в точке К1:
,
Расчет токов КЗ в точке К2:
Предварительно определяем сопротивление трансформаторов в именованных единицах, приведенных к стороне ВН:
,
где
- напряжения трансформаторов при крайних
положениях регулятора напряжения под
нагрузкой (РПН), кВ;
- номинальная мощность трансформаторов,
МВА.
Значения токов КЗ переводим на сторону НН:
Расчет продольной дифференциальной токовой защиты
Выбираем уставки продольной дифференциальной токовой защиты н абазе реле ДЗТ-11 (с торможением).
Определяем среднее значение первичных номинальных токов сторон ВН иНН защищаемого трансформатора:
Выбираем коэффициенты трансформации трансформаторов тока:
-
со стороны ВН
,
-
со стороны НН
.
На стороне с напряжением 110 кВ не рекомендуется применение трансформаторов тока с первичным номинальным током ниже 100 А.
Принимаем схемы соединений трансформаторов тока:
- на стороне ВН – «треугольник»,
- на стороне НН – «звезда».
Вторичные номинальные токи в плечах защиты:
Первичный
ток небаланса без учета
:
где
- число (16%), характеризующее изменение
коэффициента трансформации
;
- полная погрешность худшего из
измерительных трансформаторов тока.
Ток срабатывания защиты выбирается только по условию отстройки от бросков намагничивания:
где
принимается 1,3 – 1,5
Число витков рабочих обмоток реле ДЗТ-11. За не основную сторону защиты принимаем сторону 110 кВ, т.к. это питающая сторона с регулируемым напряжением.
Определяем расчетное число витков рабочей обмотки не основной стороны:
для
реле ДЗТ-11 -
.
За рабочую уставку принимается 27 витков
(ближайшее меньшее целое число).
Ток срабатывания защиты основной стороны (сторона НН):
Расчетное число витков рабочей обмотки основной стороны:
За рабочую уставку принимается 16 витков (ближайшее меньшее целое число).
Составляющая тока небаланса, обусловленная неполным выравниванием в плечах защиты:
А
Ток
небаланса с учетом
:
Число
витков
тормозной обмотки реле ДЗТ-11, необходимое
для обеспечения бездействия защиты при
внешнем трехфазном КЗ:
где
- расчетное число витков рабочей обмотки
на стороне НН, где включена тормозная
обмотка;
- ток небаланса, приведенный к стороне
НН с помощью наименьшего значения
коэффициента трансформации трансформатора,
соответствующего крайнему отрицательному
положению регулятора РПН, при котором
определяются максимальные значения
тока КЗ.
Принимается ближайшее большее число витков тормозной обмотки (9 витков).
Определяется
коэффициент чувствительности защиты
при КЗ за трансформатором в зане действия
защиты. При повреждении в зоне защиты
ток через обмотки торможения
отсутствует. Коэффициент чувствительности
дифференциальной защиты:
где
Коэффициент чувствительности дифференциальной защиты удовлетворяет нормативным требованиям.
Максимальная токовая защита секционного выключателя
Для выполнения МТЗ секционного выключателя выбираем трансформатор тока с коэффициентом трансформации 600/5.
Ток срабатывания защиты:
где
для потребителей сельскохозяйственного
назначения.
Ток срабатывания реле:
Время срабатывания защиты секционного выключателя:
,
где
- максимальное время срабатывания защит
отходящих линий, за которое принимаем
1,5с ,
- ступень селективности.
Коэффициент чувствительности в основной зоне:
Коэффициент чувствительности защиты удовлетворяет нормативным требованиям.
МТЗ трансформатора
Ток срабатывания защиты:
где
для потребителей сельскохозяйственного
назначения.
Ток срабатывания реле:
Время срабатывания защиты, действующее на отключение выключателя со стороны НН:
Время срабатывания защиты, действующее на отключение выключателя со стороны ВН:
Коэффициент чувствительности защиты:
Коэффициент чувствительности защиты удовлетворяет нормативным требованиям.
Защита от перегрузки
Ток срабатывания защиты от перегрузки определяется по формуле:
,
где
- коэффициент возврата реле, принимается
0,8-0,9.
Ток срабатывания реле:
Время срабатывания защиты принимается от 9 до 20 секунд.