Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
методичка.pdf
Скачиваний:
83
Добавлен:
26.03.2016
Размер:
3.28 Mб
Скачать

5.3.2. Консольный перепад

Консольный перепад устраивается в конце быстротока и служит для отброса струи воды на безопасное расстояние с точки зрения подмыва сооружения (рис. 5.10). Проектирование и расчеты быстро-

1.Проектируется быстроток. Вписывание его в местность иУгидравлический расчет выполняются так, как было изложеноТв п.5.3.1. Особенность заключается в том, что концовка быстротока должна располагаться выше УНБ на 5–10 м с выходом на поверхностьНземли.

2.Выполняется проектирование и гидравлический расчет консоли. Чаще всего консоль располагается горизонтальноБ, иногда ейних опор назначается ниже дна воронкийразмыва.

а

 

 

 

 

 

и

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

р

 

 

 

 

 

 

 

о

 

 

УНБ

 

 

 

 

 

 

 

 

б

б)

 

 

 

тy

 

 

 

 

 

иh1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

з

 

 

 

x

 

 

 

 

 

 

 

 

 

о

 

hп

 

 

 

п

 

 

 

 

 

УНБ

 

 

 

 

L

 

h2

е

 

 

 

 

uв

 

 

 

 

L1

hр

Р

 

 

 

 

Рис. 5.10. Консольный перепад:

 

 

 

 

а – общий вид; б – схема к расчету дальности отброса струи

72

Гидравлический расчет консольного перепада заключается в определении дальности полета струи и размеров воронки размыва. Дальность полета струи вычисляется по формуле

 

 

 

 

 

v12 cos α0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

2hпg

 

У

 

 

 

 

 

 

 

 

 

a

 

 

 

 

 

 

 

 

 

a

 

 

 

 

 

L = k

a

 

 

sin α

0

+

 

sin α

0

+

2

 

 

,

 

(5.46)

 

 

 

 

 

g

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

v1

 

 

 

Т

где ka – коэффициент, учитывающий влияние аэрации на дальность

отлета струи; при Fr ≤ 35 имеем k

 

= 1; при Fr > 35 k

 

 

= 0,8–0,9, где

Fr =

v12

– число Фруда;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Б

 

 

gh

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

v1 – скорость схода струи с трамплина (можно принимать рав-

ной скорости потока в конце быстротока);

 

 

 

 

Н

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

й

 

 

 

 

 

 

α0 – угол наклона струи к горизонту, в общем случае он меньше

угла наклона дна трамплина α. При

 

 

 

консоли l > 3h1 принима-

ется α0

= α. При l < 3h1

 

 

 

длине

 

 

 

 

 

 

 

 

 

α0 следует наход ть по специальным гра-

фикам [3, рис. 10.3];

 

рh1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

hп – превышение оси ст уи на носке над уровнем воды в ниж-

нем бьефе:

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

hп = p + 2cosα ,

 

 

 

 

 

 

 

 

(5.47)

h1 – т лщинаструина носке.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

з

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где p – превышен е слтвной кромки носка над уровнем воды в ниж-

нем бьефе (высота паден я струи);

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Глубина в ды в воронке размыва после его завершения для не-

скальных грунт в

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

е

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

п

 

 

 

 

 

 

 

 

q

 

0,8

 

 

 

 

 

 

 

 

hp = kp κ0,8

 

 

 

 

 

 

,

 

 

 

 

 

(5.48)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,25

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1,15

gd50

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где kр – коэффициент размывающей способности потока;

 

 

Рκ – коэффициент неравномерности распределения

удельного

расхода;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

73

d50 – для несвязных грунтов – средний диаметр частиц грунтов, соответствующий 50 % по кривой гранулометрического состава; для глинистых грунтов d50 = dэ, где dэ – эквивалентный диаметр агрегатов, на который распадается связный грунт, зависящий от ко-

эффициента пористости ε и состава грунта (табл. 5.8).

 

 

У

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 5.8

 

 

Эквивалентный диаметр dэ агрегатов связных грунтов

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Содержание час-

 

 

 

Эквивалентный диаметр dэ, мм,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

тиц, %, разме-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

для частиц различных грунтов

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ром, мм

 

 

 

 

 

 

Грунты

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Т

 

 

 

0,005

 

0,005–0,05

 

мало-

 

средне-

 

 

плотных,

 

очень

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

плотных,

 

плотных,

 

ε =Н0,6–0,3

плотных,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ε > 1,2

 

ε = 1,2–0,6

 

ε = 0,3–0,2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Глины

 

 

30–50

50–70

 

0,15

 

й

 

 

10

 

 

50

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Б

 

 

 

 

 

Тяжелыесуглинки

20–30

70–80

 

0,15

 

 

3

10

 

 

50

 

 

Тощие суглинки

10–20

80–90

 

0,15

 

 

3

 

 

10

 

 

50

 

 

Лессовидные

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

в условиях

 

 

 

 

0,05

 

 

1,5

 

5

 

 

20

 

 

закончившихся

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

о

и

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

просадок

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,8

при отбросе струи с трамп-

 

Произведение коэффициенрв k κ

 

 

 

 

 

 

 

 

и

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

лина вычисляется по ф рмуле

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

з

т

 

 

0,45naϕ

2

y0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

k

р κ0,8 = k0

3,4 +

 

 

,

 

 

(5.49)

 

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

hкр

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

п

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где k0 – к эффициент, учитывающий пространственность и условия

со ряжения адающей струи с нижним бьефом. Для консольного

е2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

сброса за быстротоком k0 = 0,44;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

nа – коэффициент, учитывающий влияние аэрации струи, при

Fr = 25

na = 0,9; при Fr = 50

 

na = 0,85; при Fr = 100 na

= 0,6, где

РFr =

v1

 

– число Фруда в начальном сечении струи;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2g

ϕ– коэффициент скорости, значение которого можно принимать

по специальным графикам [2, рис. 4.8; 12, рис. 10–23];

74

y0 – разность уровней воды в бьефах, при расчете быстротока

можно принимать y

 

= p + h

+

v2

;

 

 

 

 

 

0

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2g

 

 

 

 

 

 

hкр – критическая глубина.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5.3.3. Многоступенчатый перепад

 

 

Многоступенчатый перепад представляет собой ряд ступеней

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

У

из одинаковых по размерам колодцев, образованных продольными

(боковыми) и поперечными (водобойными) стенками (рис. 5.11). Он

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Т

устраивается при значительных (более 0,25) уклонах местности по

трассе водосброса.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Н

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Б

 

 

 

 

Р

Н

 

 

 

 

 

 

 

 

 

йhнб

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

h Р

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

P

 

1

Н

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

h

h 1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

к

УНБ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

d

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

lк

и

 

нб h нб

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

р

 

к

h

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

L

 

 

 

d

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

dк

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

l кlк

 

 

 

 

 

 

 

 

 

о

 

L

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Р с. 5.11. Многоступенчатый перепад

 

 

 

 

 

 

 

 

т

 

 

 

 

 

 

 

 

Размеры колодцев

высота водобойных стенок определяются на

основании гидравлическогои

 

расчета из условия полного гашения

энергии

 

т ка.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

з

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Прежде чем приступать к расчетам, необходимо построить про-

дольный

 

 

по оси предварительно выбранной трассы водо-

 

рофиль

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

сброса, в который вписывается многоступенчатый перепад. Для это-

го попродольному профилю находится общая высота падения, ко-

торая затем разбивается на отдельные равные между собой ступени.

е

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Высота ступеней p обычно назначается одинаковой, не превышающей,

как правило, 5–6 м. Длина ступеней – до 20 м. Глубина водобойного

Р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

= p/3. Тогда

колодца при этом предварительно может быть принята dк

средняя высота ступеней p = P/n + dк, где P – разность отметок в

начале и в конце перепада.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

75

На нескальных и полускальных грунтах продольные и поперечные стенки отделяются от водобойной плиты вертикальными деформационными швами. Все швы оборудуются противофильтрационными уплотнениями. Толщину водобойной плиты и стенок определяют расчетом на устойчивость, предварительно назначая ее в соответствии со следующими рекомендациями: водобойная плита –

0,5–1,0 м; продольная стенка: поверху – 0,3–0,7 м, понизу – 1–2 м;

водобойная стенка: поверху – 0,5–0,7 м, понизу – 1,2–2,0 м. В

скальных породах водобойные плиты могут не устраиваться или

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

У

может выполняться выравнивающая облицовка толщиной 0,3–0,4 м.

Гидравлическим расчетом уточняются принятые предварительно

 

 

 

 

 

 

 

Т

длины ступеней и высоты водобойной стенки. Расчеты выполняют-

ся только для первой, второй и последней ступеней. Размеры всех

остальных ступеней принимаются такими же, как и размерыНвторой

ступени. Расчеты выполняются следующим образом. Из формулы

 

 

 

 

 

Б

 

 

 

 

Q = ϕ h1 b

 

 

 

 

 

 

(5.50)

 

2g(H0

+ p h1)

 

 

 

 

 

 

й

 

 

 

 

определяется глубина на ступени в сжатом сечении, равная h1, ко-

 

 

 

и

 

 

 

h

. Ко-

торая принимается в качестве пе вой сопряженной глубины

 

эффициент скорости ϕ принимается по графикам в зависимости от

высоты и конструк ивных

р

 

 

 

 

 

 

 

 

бенностей ступени [2, рис. 4.8]. По

формуле (5.9) определяе ся в орая сопряженная глубина h''. Глуби-

 

 

 

 

 

 

 

со

 

 

 

 

 

 

 

на воды над порогом водослива в начале следующей ступени (H1)

 

 

 

 

 

т

 

 

 

 

 

 

 

 

определяется уравнен

я водослива с тонкой стенкой:

 

 

 

 

 

и

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

из

 

 

Q = m b

 

2g H13,0/ 2 ,

(5.51)

откуда

о

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2/ 3

 

 

п

 

 

 

 

 

Q

 

 

 

2

 

 

 

H

1

=

 

 

 

 

 

αv0 ,

(5.52)

 

 

 

 

 

 

 

е

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2g

 

 

 

 

 

 

 

m b

2g

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где m – коэффициент расхода, принимаемый как для водослива с

Ртонкой стенкой;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

v =

Q

 

– скорость подхода.

 

 

 

 

 

 

 

′′

 

 

 

 

 

 

 

0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

bh

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

76

Глубина водобойного колодца на ступени равнаdк = h'' – H1. Длина ступени перепада (водобойного колодца) L = l1 + 0,8lпр, где lпр – длина прыжка.

Дальность полета струи может быть определена по формуле

 

 

l1 =

q

 

 

2 p + hкр

 

,

 

 

(5.53)

 

 

hкр

 

 

 

 

 

 

 

g

 

 

 

 

У

где q – удельный расход: q = Q/b;

 

 

 

 

 

 

hкр – критическая глубина, определяемая по формуле (5.10).

При расчете последней ступени перепада глубина водобойногоТ

колодца определяется так же, как в п. 5.2.3.

 

 

 

 

 

Отводящий канал устраивается между сопрягающим сооружени-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Н

 

ем и руслом реки. Канал выполняется в выемке таким образом, чтобы

дно его сопрягалось с дном реки. Дно отводящего канала может быть

горизонтальным или ему может

 

 

 

 

 

 

Б

 

 

 

 

 

 

 

 

уклон меньше критиче-

ского. Гидравлический

расчет канала

про зводится по

формулам

 

 

 

 

 

 

 

й

 

 

равномерного движения воды. Если скорости потока в канале пре-

вышают допустимые по размыву, дно

откосы его укрепляются.

 

 

 

 

придаваться

 

 

 

5.4. Башенныерводосбросы

 

 

Башенный водосброс (орис. 5.12) состоит из головной части (баш-

ни), одной или нескольк х ниток труб и концевого участка, на кото-

ром располагаются

т

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

необходимости гасители энергии потока. Ось

башенного водосброса трассируется по возможности перпендику-

при

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

лярно к си пл тины в русле или в пониженных местах поймы.

 

з

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В башне размещаются ремонтные и рабочие затворы, перекры-

входные сечения труб, сороудерживающие решетки и ме-

ханизмы для маневрирования ими, а также служебные помещения.

С чпние башни в плане может быть круглым или прямоугольным.

азм ры е зависят от диаметратрубопроводов. Толщина стенок баш-

вающиени обычно уменьшается снизу вверх, но она не должна быть мень-

ше 20 см. Размещать башню можно в зоне подошвы верхового от-

Ркоса плотины, в средней его части или у гребня плотины, но всегда

она должна располагаться на прочном материковом грунте. Трубы малого диаметра могут быть металлическими или железобетонны-

77

ми. Металлические трубопроводы чаще всего укладываются внутри

железобетонных галерей, которые используются в период возведе-

ния гидроузла для пропуска строительных расходов.

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

У

 

 

 

 

7

 

 

 

УВБ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

Т

 

 

 

 

 

 

 

5

 

 

 

 

 

У

Б

 

 

 

 

Н

 

 

 

 

 

 

 

 

 

l

 

2

 

Б

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4

 

 

 

6

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 5.12. Башенный водосброс:

 

 

 

1 – башня; 2 – отводящие трубы; 3 – помещен е дляйразмещения подъемного оборудо-

вания;4 – затвор;5 – сороудерживающая

ешетка;6

– водобой;7 – грунтовая плотина

 

 

 

и

 

 

 

 

Снаружи металлические т уб п оводы покрываются антикорро-

зионным покрытием. Трубы брльших поперечных сечений выпол-

няются из железобе она с круглыми, овальными или прямоуголь-

 

о

 

 

 

 

 

 

ными отверст ями. При ус ройстве нескольких труб они объеди-

няются в общую многоочковуют

конструкцию.

 

 

 

 

Трубы должны располагаться на плотном грунте основания на

уровне п д швыплотины или ниже ее, в траншее. По длине трубы

разрезаютсязтемпературно-осадочными швами на секции длиной не

более 10–15 м. Для предотвращения фильтрации воды через швы

они у лотняются шпонками, а для борьбы с контактной фильтраци-

й воды вдоль трубы, в местах стыков секций устанавливаются про-

 

п

 

 

 

 

 

 

 

тивофильтрационные ребра (диафрагмы).

 

 

 

 

 

Подходной участок к башенному водосбросу выполняется в виде

е

 

 

 

 

 

 

 

канала, рассчитанного на пропуск строительного расхода. Дно и от-

косы его крепятся каменной наброской или бетонными плитами в

Р

 

 

 

 

 

 

 

 

зависимости от скорости течения.

 

 

 

 

 

 

Пропускная способность одной трубы напорного башенного во-

досброса Qтр определяется по формуле

 

 

 

 

 

78

Qтр = µ ω

2gHд

,

(5.54)

где ω площадь выходного поперечного сечения трубы;

 

µ – коэффициент расхода;

 

g – ускорение свободного падения;

У

Нд – действующий напор, принимаемый равным разности меж-

ду расчетным уровнем воды в верхнем бьефе (НПУ) и центром тяжести выходного сечения трубы при незатопленном истечении, и

разности НПУ и уровня нижнего бьефа, соответствующего пропус-

 

 

 

 

 

 

 

Н

 

ку расчетного расхода, при затопленном выходном отверстии.

 

Коэффициент расхода напорного башенного водосбросаТ

µ =

 

 

1

 

 

,

Б

(5.55)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

й

 

 

+∑ζi

 

 

 

 

и

 

 

где ∑ζi – сумма коэффициентов сопротивлений (местных и по длине).

В глубинных водосбросах постоянного поперечного сечения, работающих в напорном режиме, надлеж т учитывать следующие

виды местных сопротивлений:

 

 

 

– на вход (коэффициент с п

тивления для прямоугольного входа

ζвх = 0,42, при криволинейн

рм чертании (по радиусу) – 0,10, для

опре-деления ζвх

ф рм

г л вков имеются специальные графи-

ки [12];

 

 

о

 

 

 

затворов

 

 

 

– в пазах плоск

при относительной

ширине паза

bп / b < 0,1 следует пр н мать ζп = 0,05, при bп / b > 0,2 ζп = 0,1.

Здесь b – ширинадругихводосбросного отверстия на участке размещения

затвор в, b

 

– ширина паза. Для двух и более последовательно распо-

ложенных

 

з

 

 

 

 

 

аз в затворов коэффициенты сопротивлений следует сум-

мироватьо;

 

 

 

 

 

– на сороудерживающей решетке

 

п

 

 

 

 

 

 

е

 

 

ζр = β(

s

)4/3sin α,

(5.56)

 

 

 

 

 

 

 

 

bc

 

Ргде s – толщина стержня решетки;

 

bc – величина просвета между стержнями;

79

β – коэффициент, зависящий от формы стержней (при круглой форме стержней β = 1,79);

α – угол наклона решетки к горизонту.

Если глубинные водосбросы имеют повороты, сужение, расширение и т.д., коэффициент сопротивления для них определяется по [12].

Коэффициент сопротивления по длине

 

 

 

 

 

 

 

 

ξдл =

2gl

,

 

 

(5.57)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

C2R

 

 

 

У

где l – длина трубы;

 

 

 

 

 

 

 

 

Т

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

R =

ω – гидравлический радиус, где χ смоченный параметр;

 

 

χ

 

 

 

 

 

 

 

Н

 

 

 

 

 

d

 

 

 

 

 

 

для круглого сечения R =

, где d – диаметр трубы;

 

 

4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Б

 

 

С – коэффициент Шези, может быть определен по формуле Ма-

нинга

 

 

 

 

 

 

 

 

й

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

1/6

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С =

и

 

 

(5.58)

 

 

 

 

 

n R

,

 

 

где n

 

 

 

 

 

р

 

 

 

 

– коэффициент шер х ват сти (для бетонной поверхности он

может быть пр нят равнымо0,012 [12]).

 

 

 

 

Гидравлическ й

 

 

башенного

водосброса выполняется в

 

 

 

расчет

 

 

 

 

 

 

 

следующем порядке:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. На поперечномиразрезе земляной плотины выбирают место-

положение башни и определяют длину трубы.

 

 

 

2.

 

з

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Задаются ф рмой и размерами поперечного сечения трубы и

по формуле (5.54) находят пропускную способность одной трубы.

3.

 

о

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

О ределяют необходимое количество труб для пропуска рас-

ч тногоппаводкового расхода Nт

= Qр / Qтр.

 

 

 

4.

По зависимости (5.54) проверяют пропуск поверочного павод-

е

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

кового расхода при уровне верхнего бьефа, равном ФПУ. Если при-

нятого количества труб и их размеров оказывается недостаточно для

Рпропуска поверочного паводкового расхода при ФПУ, то увеличива-

ют либо размер поперечного сечения трубы, либо количество труб.

80

Тут вы можете оставить комментарий к выбранному абзацу или сообщить об ошибке.

Оставленные комментарии видны всем.