Основы прикладной гидравлики. Решебник
.pdfПолучается, что ∆Р1 = ∆Р2·10, то есть при увеличении давления от 1 до 10 кгс/см2 потери давления на трение в трубопроводе уменьшатся в 10 раз.
б) При изменении температуры от 0 до 80 °C переменными будут значения плотности ρ, скорости потока W в соответствии с формулой (1.18), критерия Рейнольдса и коэффициента трения λ. Постоянными величинами также как в первом случае остаются: длина трубопровода L, его диаметр d и шероховатость стенки e. Обозначим индексом «1» параметры газа при начальной температуре (0 °С), а индексом «2» - при конечной (80 °С).
1) Находим плотности и скорости
ρ1 = |
М |
2 |
|
Т |
о |
Р |
абс |
; |
||
|
|
|
|
|||||||
22,4 |
|
Р |
о |
Т |
1 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρ2 = |
|
М |
2 |
|
|
Т |
о |
Р |
абс |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
22,4 |
|
|
|
Р Т |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
W = |
|
|
G |
|
|
= |
|
|
4 G |
|
|
= |
22,4 Ро Т1 G 4 |
= |
T1 |
|
22,4 Po G 4 |
; |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ρ π d 2 |
|
Р Т |
|
π d2 |
|
|
P π d 2 |
|||||||||||||||||||||
1 |
|
ρ S |
|
|
М |
о |
|
|
T M |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
абс |
|
|
|
|
|
|
o |
|
2 |
абс |
|
|||
W = |
|
|
|
|
4 G |
|
|
= |
|
22,4 Ро Т2 G 4 |
|
= |
T2 |
|
|
22,4 Po G 4 |
. |
|
|||||||||||||||||
2 |
|
|
ρ |
|
π d 2 |
|
М |
|
|
Р Т |
|
π d |
2 T M |
|
P π d 2 |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
2 |
о |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
абс |
|
|
|
o |
|
2 |
|
абс |
|
|
|
|
2) Подставляем полученные параметры в формулу (1.36) делим ∆Р2 на
∆Р1:
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
2 |
|
|
22,4 P G 4 |
|
2 |
|
||
|
|
|
|
L |
|
ρ |
2 W2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
o |
|
|
|
||||
|
|
λ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Р2 |
|
|
|
|
|
|
λ2 |
|
ρ |
|
2 |
|
λ2 |
|
M |
|
To Pабс 22,4 Po T1 |
|
|
|
|
|
|
|
M 2 |
Pабс π d |
2 |
|
||||
d |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
= |
|
|
|
|
|
= |
|
2 W2 |
= |
|
2 |
|
To |
|
|
|
|
|
|
= |
||||||||||||
P1 |
λ1 |
|
L |
|
ρ1 W12 |
λ1 |
ρ1 |
W12 |
λ1 |
22,4 |
Po T2 М 2 Pабс To |
|
T1 |
|
2 |
|
22,4 P G 4 |
|
2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
o |
|
|
|
|||
|
|
|
|
d |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
M 2 |
Pабс π d |
2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
o |
|
|
|
|
|
|
|
= |
λ |
2 |
|
T |
|
T 2 |
= |
λ |
2 |
T |
|
|
1 |
2 |
|
2 |
; |
||||||
λ |
|
T 2 |
|
|
|
||||||
|
|
T |
|
|
λ T |
||||||
|
|
1 |
|
2 |
|
1 |
|
|
1 |
1 |
|
Таким образом при изменении температуры от Т1 до Т2 потери давления на
трение в трубопроводе изменятся в λ2 Т2 раз.
λ1 Т1
№30. По водопроводной трубе проходит 10 м3/ч воды. Сколько воды в час пропустит труба удвоенного диаметра при той же потере напора на трение. Коэффициент трения считать постоянным. Течение турбулентное.
1) Скорость движения потока воды выразим из уравнения (1.17):
W = |
Q |
= |
4 Q |
|
|
|
. |
||
S |
π d 2 |
2) По формуле (1.36) найдём потери напора ∆Р1 для трубы начального диаметра (d) и ∆Р2 – для трубы двойного диаметра (2·d):
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
ρ W 2 |
|
|
|
|
L |
|
|
|
ρ |
|
|
|
|
4 Q |
|
|
2 |
8 L ρ Q2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
Р1 = λ |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
= λ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
= λ |
|
|
|
|
1 |
; |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
d |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
π d2 |
|
|
π 2 d5 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
ρ W |
2 |
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
ρ |
|
|
|
4 Q |
|
|
|
2 |
L ρ Q2 |
|||||||||||||
|
Р = λ |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
= |
λ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
= λ |
|
|
|
2 |
. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
2 |
d |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
π |
(2 d) |
|
|
4 π |
d |
5 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 d 2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
3) По условию ∆Р1 = ∆Р2: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
λ |
8 L ρ Q2 |
|
|
= λ |
|
L ρ Q2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
π 2 d 5 |
1 |
|
|
|
4 π 2 d |
5 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
8 Q12 |
= |
1 |
Q22 |
- отсюда выражаем Q2: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 56,5 |
м3 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
Q |
2 |
= |
|
32 Q2 |
= |
|
|
32 102 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№31. По прямому горизонтальному трубопроводу длиной 150 м необходимо подавать 10 м3/ч жидкости. Допускается потеря напора 10 м. Определить требуемый диаметр трубопровода, принимая коэффициент трения λ = 0,03.
Так как потеря напора выражена в метрах, чтобы правильно выразить диаметр нужно преобразовать формулу (1.36):
|
|
|
|
λ |
L |
|
ρ W 2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
Р[Па] |
|
|
2 |
|
|
L |
|
W |
||||
hтр |
[м] = |
= |
|
d |
|
= λ |
|
|
. |
|||||
ρ g |
|
ρ |
g |
|
d |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 g |
Скорость потока выразим из уравнения (1.17):
W = |
Q |
= |
4 Q |
|
|
|
. |
||
S |
π d 2 |
Теперь можно выразить диаметр:
|
|
L |
|
W 2 |
|
L |
|
|
1 |
4 Q |
|
2 |
8 L Q2 |
|
|||
hтр |
= λ |
|
|
|
|
= λ |
|
|
|
|
|
|
|
|
= λ |
|
; |
|
|
g |
|
|
g |
π |
d 2 |
2 g π 2 d5 |
|||||||||
|
|
d 2 |
|
d 2 |
|
|
|
|
d = 5 λ |
8 L Q2 |
|
= 5 |
0,03 |
8 150 102 |
= 0,049 м = 49 мм . |
|
hтр g π |
2 |
10 9,81 3,142 36002 |
|||||
|
|
|
|
Ближайшая стандартная труба 57×3,5 мм – внутренний диаметр 50 мм.
№32. Как изменится потеря давления на трение, если при неизменном расходе жидкости уменьшить диаметр трубопровода вдвое? Задачу решить в двух вариантах: а) считая, что оба режима (старый и новый) находятся в области ламинарного течения; б) считая, что оба режима находятся в автомодельной области.
а) Ламинарный режим 1) Скорость движения потока выразим из уравнения (1.17):
W = |
Q |
= |
4 Q |
|
|
|
. |
||
S |
π d 2 |
2) По формуле (1.36) найдём потери напора ∆Р1 для трубы начального диаметра (d) и ∆Р2 – для трубы вдвое меньшего диаметра (0,5·d):
|
|
|
L |
|
ρ W12 |
|
L |
|
|
ρ |
4 Q |
|
2 |
= λ1 |
|
8 L ρ Q2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Р1 = λ1 |
|
|
|
|
|
|
|
= λ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|||
d |
|
2 |
|
|
|
|
|
π d 2 |
|
|
π 2 |
d5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
L |
|
|
ρ W 2 |
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
ρ |
|
|
|
4 Q |
|
|
|
2 |
|
L ρ 8 Q2 |
|
|||||||||||
Р = λ |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
= λ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= λ |
|
|
|
|
|
|
. |
|||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
5 |
|
2 |
|
5 |
||||||||||||||
2 |
|
0,5 d |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
0,5 d 2 |
|
|
π (0,5 d) |
|
|
2 |
|
0,5 |
π |
d |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3) При ламинарном режиме коэффициент трения рассчитывается по формуле (1.38): λ = 64 . Найдём значения критериев Рейнольдса в обоих случаях:
|
Re |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Re1 |
= |
W1 d ρ |
= |
|
4 Q d ρ |
= |
4 Q ρ |
; |
|
|||||
|
µ |
|
µ π d 2 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
µ π d |
|
|||||||
Re2 |
= |
|
|
W2 d ρ |
|
= |
|
4 Q (0,5 d) ρ |
= |
8 Q ρ |
= 2 Re1 . |
|||
µ |
|
|
µ π d 2 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
µ π (0,5 d)2 |
|
Подставим их в выражение λ:
λ1 = 64 ; Re1
λ2 = |
64 |
= |
64 |
|
= 0,5λ1 . |
|
|
|
|
|
|||
Re |
2 |
2 Re |
1 |
|||
|
|
|
|
|
4) Подставляем в выражения пункта 2):
Р1 |
= λ1 |
|
8 L ρ Q2 |
; |
||
π 2 |
d5 |
|||||
|
|
|
|
Р = λ |
|
|
8 L ρ Q2 |
= |
1 |
λ |
|
8 L ρ Q2 |
|
|
||||
|
0,55 π 2 d5 |
|
0,55 π 2 d5 . |
|||||||||||
2 |
|
|
2 |
|
|
2 |
1 |
|||||||
5) Находим отношение ∆Р2 к ∆Р1: |
|
|
|
|
|
|
||||||||
P |
= |
0,5 λ 8 L ρ Q2 π 2 d5 |
|
= |
0,5 |
=16 |
|
|
||||||
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
, то есть при уменьшении |
||||
P |
0,55 π 2 d5 λ 8 L ρ Q2 |
|
0,55 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
диаметра трубы в два раза потери давления на трение возрастут в 16 раз.
б) Автомодельная область Первые два действия – те же самые.
3)Коэффициенты трения в данном случае не зависят от критериев Рейнольдса и являются функцией только абсолютной шероховатости стенки трубы λ = f(e), то есть λ1 = λ2. (см. Дытнерский Ю.И. Процессы и аппараты химической технологии. Часть 1. М.: Химия, 1995, стр. 105).
4)подставляем в выражения пункта 2):
|
|
Р1 = |
8 L ρ Q2 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
|||
|
|
|
π |
2 |
d |
5 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Р2 = |
|
8 L ρ Q2 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
0,55 π 2 d5 |
|
|
|
|
||||||||
5) Находим отношение ∆Р2 к ∆Р1: |
|
||||||||||||||
P |
= |
8 L |
ρ Q2 π 2 d5 |
= |
1 |
= 32, |
|
||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
то есть при уменьшении диаметра трубы |
||||
P |
0,55 π 2 |
d5 8 L |
ρ Q2 |
0,55 |
|||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в два раза потери давления на трение возрастут в 32 раза.
№33. Жидкость относительной плотности 0,9 поступает самотёком из напорного бака, в котором поддерживается атмосферное давление, в ректификационную колонну. Давление в колонне 0,4 кгс/см2 по манометру (Ризб). На какой высоте x должен находиться уровень жидкости в напорном баке над местом ввода в колонну, чтобы скорость жидкости в трубе была 2 м/с. Напор, теряемый на трение и местные сопротивления, 2,5 м. Применить уравнение Бернулли.
1 |
1 |
0 |
0 |
Уравнение Бернулли (формула 1.27а) в этом случае имеет вид:
|
|
|
Р |
бак |
|
W 2 |
|
|
Р |
кол |
|
W 2 |
|
||
Z |
|
+ |
|
+ |
1−1 |
= Z |
|
+ |
|
+ |
|
0−0 |
+ h |
||
бак |
|
|
|
кол |
|
|
|
||||||||
|
|
ρ g 2 g |
|
ρ |
g 2 g |
п . |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
За нулевое (0-0) сечение возьмём место входа трубы в колонну, т.е. Zкол = 0. Сечение 1-1 расположим на поверхности жидкости в баке, скорость движения жидкости в нём W1-1 можно приближённо принять равной нулю.
1)Плотность жидкости - по формуле (1.2): ρж = ∆·ρв = 0,9·1000 = 900 кг/м3.
2)Абсолютное давление в колонне:
Рабс = Ратм + Ризб = 1,013·105 + 0,4·9,81·104 = 140540 Па.
3) Подставляем всё найденное в уравнение Бернулли:
Zбак |
+ |
1,013 105 |
+ 0 = 0 + |
140540 |
|
+ |
|
2 |
2 |
|
+ 2,5 |
, откуда выражаем Zбак: |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
900 |
9,81 |
|
9009,81 |
|
9,81 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||||||
х = Zбак = |
140540 |
+ |
|
22 |
+ 2,5 − |
1,013 105 |
= 7,1 м . |
|||||||||||
|
|
|
|
|
900 9,81 |
|||||||||||||
|
|
|
|
900 9,81 2 |
9,81 |
|
|
|
№34. 86%-ный раствор глицерина спускается из напорного бака 1 в аппарат 2 по трубе диаметром 29×2 мм. Разность уровней раствора
10 м. Общая длина трубопровода 110 м. Определить расход раствора, если его относительная плотность 1,23, а динамический коэффициент вязкости 97 мПа·с. Местными сопротивлениями пренебречь. Режим течения принять ламинарным (с последующей проверкой). Уровень жидкости в баке считать постоянным.
1 |
1 |
0 |
0 |
Примем за нулевое сечение (0-0) уровень жидкости в аппарате 2, а сечение (1-1) расположим на уровне жидкости в аппарате 1 и запишем уравнение Бернулли (формула 1.27а):
|
|
|
Р |
1-1 |
|
W 2 |
|
|
Р |
0-0 |
|
W 2 |
|
||
Z |
|
+ |
|
+ |
1−1 |
= Z |
|
+ |
|
+ |
|
0−0 |
+ h |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
1-1 |
|
ρ g 2 g |
0-0 |
|
ρ g 2 g |
п . |
Z0-0 = 0, оба аппарата открыты, значит в них обоих поддерживается атмосферное давление: Ратм = Р0-0 = Р1-1, скорости движения глицерина в этих сечениях можно приближенно считать равными нулю. Исходя из этого уравнение Бернулли преобразуется в виду: hп = Z1 = 10 м.
1) Скорость движения потока глицерина выразим из уравнения (1.17):
W = Q = 4 Q .
S π d 2
2) Потери напора связаны со скоростью движения потока формулой (1.36), но так как они выражены в метрах нам нужно преобразовать эту формулу:
|
|
|
|
λ |
L |
|
ρ W 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р[Па] |
|
|
|
|
|
L |
|
W 2 |
|
L |
|
8 Q2 |
|||||
hп |
[м] = |
= |
d |
2 |
|
= λ |
|
= λ |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|||||||
ρ g |
|
ρ |
g |
|
|
|
g |
d 5 |
π |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
d 2 |
|
|
2 g |
3) Так как по условию принимается ламинарный режим течения,
коэффициент трения равен: λ = |
64 |
= |
64 µ |
|
= |
64 µ π d 2 |
= |
16 µ π d |
. |
||||||||
|
|
|
|
4 Q d ρ |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Re W d ρ |
|
|
|
|
|
Q ρ |
|||||
4) Подставляем в выражение потерь напора: |
|
|
|
|
|||||||||||||
hп = λ |
L |
|
8 Q2 |
= |
16 µ π d L 8 Q2 |
|
= |
128 µ L Q |
. |
||||||||
|
π 2 g |
Q ρ d5 π 2 g |
|
||||||||||||||
|
d 5 |
|
|
|
ρ d 4 π g |
|
|
|
|
5) Осталось выразить расход: плотность жидкости - по формуле (1.2):
ρгл = ∆·ρв = 1,23·1000 = 1230 кг/м3;
|
h ρ d4 |
π g |
|
10 1230 0,0254 |
3,14 9,81 |
|
м3 |
л |
|||||
Q = |
п |
|
= |
|
|
|
|
|
= 0,0001084 |
|
= 0,0001084 60 1000= 6,5 |
|
. |
128 µ L |
|
128 97 |
10−3 110 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
с |
мин |
6) Проверим, действительно ли режим течения глицерина ламинарный:
W = |
|
4 Q |
|
= |
|
0,0001084 |
= 0,221 |
м |
; |
|
|||
π d 2 |
|
0,785 0,0252 |
с |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
Re = |
W Dэкв |
ρ |
= |
0,221 0,025 1230 |
|
= 70 |
< 2320 – ламинарный режим. |
||||||
|
µ |
|
|
|
97 10-3 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№35. 20 т/ч хлорбензола при 45 °C перекачиваются насосом из реактора 1 в напорный бак 2. В реакторе над жидкостью поддерживается разрежение 200 мм рт. ст. (26,66 кПа), в напорном баке атмосферное давление. Трубопровод выполнен из стальных труб с незначительной коррозией диаметром 76×4 мм, общей длиной 26,6 м. На трубопроводе
установлено 2 крана, диафрагма (do = 48 мм) и 5 отводов под углом 90° (Ro/d = 3). Хлорбензол перекачивается на высоту H = 15 м. Найти мощность, потребляемую насосом, приняв общий к. п. д. насосной установки 0,7.
1) Физические свойства хлорбензола при 45 °C находим с помощью линейной аппроксимации табличных значений:
ρ = 1085 – (1085 – 1065)·5/20 = 1080 кг/м3 (табл. IV);
µ = 0,64 + 0,57 = 0,605 мПа = 0,605·10-3 Па·с (табл. IX).
2
2) Выразим скорость движения хлорбензола из уравнения (1.18):
G = ρ·W·S;
W = |
|
G |
= |
4 G |
|
|
= |
20000 |
|
=1,42 |
м |
. |
|
|
|
ρ π d 2 |
3600 1080 0,785 0,0682 |
|
|||||||||
|
ρ S |
|
|
с |
|||||||||
3) Критерий Рейнольдса: |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Re = |
W Dэкв ρ |
= |
1,42 0,068 1080 |
=172372 - турбулентный режим. |
|||||||||
|
µ |
|
|
|
|
0,605 10-3 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4) При турбулентном режиме течения жидкости коэффициент трения рассчитывается по формуле (1.42):
по таблице XII для стальных труб с незначительной коррозией шероховатость стенки e = 0,2 мм,
1 |
|
|
ε |
|
6,81 |
0,9 |
|
|
e |
|
0,2 мм |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
= −2 lg |
|
+ |
|
|
|
|
, где ε = |
|
|
. |
|
|
λ |
3,7 |
|
|
Dэкв |
68 мм |
||||||||
|
|
|
|
Re |
|
|
|
|
Выражаем отсюда λ:
λ = |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
= 0,02698. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
2 |
|
ε |
|
6,81 |
0,9 |
|
|
2 |
|
0,2 |
|
6,81 |
0,9 |
|
|||||
|
4 lg |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
4 lg |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
3,7 |
|
Re |
|
|
|
|
68 3,7 |
|
172372 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5) По таблице XIII находим коэффициенты местных сопротивлений:
кран
ξкр (для условного прохода > 50 мм) = 2;
диафрагма
ξд (m = (do/D)2 = (48/68)2 = 0,5) = 4;
отвод
ξотв (φ = 90°С А = 1; Ro/D = 3 В = 0,13) = А·В = 0,13;
вход в трубу ξвх = 0,5;
∑ξ = 2 ξкр +ξд + 5 ξотв +ξвх = 2 2 + 4 + 5 0,13+ 0,5 = 9,15.
6) Находим полное гидравлическое сопротивление сети по формуле (1.49):
|
W 2 |
ρ |
|
|
λ L |
|
∑ |
|
|
Р = |
|
|
1 |
+ |
|
+ |
ξ |
+ ρ g H + (P − P ) = |
|
|
|
|
|||||||
с |
2 |
|
|
Dэкв |
|
|
2 1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
1,422 |
1080 |
|
|
0,026435 26,6 |
|
|
5 |
|
|
5 |
|
|
|
= |
|
|
|
1 |
+ |
|
+ 9,15 |
+1080 9,81 15 + (1,013 10 |
|
− (1,013 |
10 |
|
− 26660)) |
= |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
2 |
|
|
0,068 |
|
|
|
|
|
|
|
|
= 208126 Па.
7) Находим мощность потребляемую насосом по формуле (1.33):
= |
Q Pc |
= |
G Pc |
= |
20000 208126 |
|
=1,53 кВт . |
|
ρ 1000 η |
3600 1080 1000 |
|
||||
1000 η |
|
|
0,7 |
|
№36. Кожухотрубчатый теплообменник состоит из 187 стальных труб с незначительной коррозией (е = 0,2 мм), диаметром 18×2 мм,
длиной 1,9 м. Кожух выполнен из трубы 426×12 мм. По межтрубному
пространству параллельно осям труб проходит 3000 м3/ч азота (считая при нормальных условиях) под атмосферным давлением при средней температуре – 10 °С. Диаметр входного и выходного штуцера 250 мм. Определить гидравлическое сопротивление межтрубного пространства.
1) Расход азота при рабочих условиях находим, опираясь на постоянство массового расхода:
ρ |
= |
М |
2 |
|
|
|
Т |
о |
Р |
|
|
= |
|
28 |
|
|
273 |
= 1,297 |
кг |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
абс |
|
|
|
|
|
|
|
; |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Р Т |
|
|
|
|
|
|
м3 |
|||||||||||||||
|
|
2 |
|
22,4 |
|
|
|
22,4 |
|
263 |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρ |
|
= |
М |
2 |
|
= |
28 |
|
=1,25 |
|
кг |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
o |
22,4 |
22,4 |
|
|
м3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
G = Qo.·ρо = Q·ρ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Q = Qo |
|
ρ |
o |
|
= 3000 |
1,25 |
|
= 2890 |
м3 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
||||||||||||||||||||
ρ |
|
|
1,2975 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ч |
|
|
2) Находим и сравниваем скорости движения азота в межтрубном пространстве и в штуцерах по формуле (1.17):
Q = W·S;
W |
= |
Q |
= |
4 Q |
= |
|
4 Q |
|
= |
|
2890 |
|
|
=1424 |
м |
; |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|||||||
межтр. |
|
S |
π Dэкв2 |
|
|
D2 − n d2 |
|
|
0,4022 |
−187 0,0182 |
|
с |
||||
|
|
|
|
|
|
π |
|
|
|
3600 0,785 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
D + n d |
|
|
|
0,402 |
+187 0,018 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wштуц. = |
4 Q |
= |
2890 |
|
=16,4 |
м |
. |
π D2 |
3600 0,785 |
0,252 |
|
||||
|
|
|
с |
||||
|
экв |
|
|
|
|
|
|
Дальше задачу решаю в буквах, так как такое значение скорости в межтрубном пространстве считаю невозможным и получить конечное
гидравлическое сопротивление ∆P = 821 Па (см. ответ) не удастся. Скорее всего, здесь какая – то ошибка в условии.
3) Необходимо рассчитать критерий Рейнольдса:
|
W Dэкв |
ρ |
|
Re = |
|
|
. |
µ |
|
||
|
|
|
4) Коэффициент трения – по формуле (1.42):
λ = |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
2 |
|
ε |
|
6,81 |
0,9 |
|
|||
|
4 lg |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
3,7 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
Re |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5) Местные сопротивления – вход в межтрубное пространство и выход из него:
ξвход = ξвыход = 1,5;
∑ξ = ξвход + ξвыход = 3.
6) Гидравлическое сопротивление межтрубного пространства находим по формуле (1.54):
P = λ L |
ρ W 2 |
|
+ ∑ξ |
ρ W 2 |
. |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Dэкв |
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||||
Если Wмежтр > Wштуц, то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
λ L |
|
|
+ ∑ξ |
|
|
ρ Wмежтр2 |
|
||||||||
P = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||
|
dмежтр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Если Wмежтр < Wштуц, то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
P = |
λ L |
|
|
ρ Wмежтр2 |
+ ∑ξ |
ρ Wштуц2 |
. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
dмежтр |
2 |
|
|
|
2 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
№37. В теплообменнике «труба в трубе», состоящем из двух концентрических труб (внутренней диаметром 44,5×3,5 мм и наружной диаметром 89×5 мм), охлаждается от 70 до 30 °C толуол в количестве
1900 кг/ч. Толуол проходит по кольцевому пространству между наружной и внутренней трубой; по внутренней трубе протекает охлаждающая вода, нагревающаяся от 14 до 21 °С. Определить потерю давления на трение на 1 м длины трубы для толуола и для воды, принимая, что стальные трубы имеют незначительную коррозию. Средняя температура стенки внутренней трубы 25 °С.