- •77 Аннотация
- •Annotation
- •Содержание
- •Часть I Общая часть 13
- •Часть II. Специальная часть «Замена проходческого комбайна в условиях шахты «Ерунаковская VIII» 119
- •Часть I Общая часть 9
- •Часть II. Специальная часть «Замена проходческого комбайна в условиях шахты «Ерунаковская VIII» 108
- •Введение
- •Часть I Общая часть
- •1 Технология и комплексная механизация
- •1.1 Геологическое строение шахтного поля
- •1.1.1 Общие сведения
- •1.1.2 Стратиграфия и угленосность
- •1.1.3 Тектоника
- •1.1.4 Характеристика угольных пластов
- •1.1.5 Качественная характеристика угля
- •1.1.6 Границы и запасы
- •1.2 Вскрытие и подготовка шахтного поля
- •1.2.1 Система разработки. Механизация очистных и подготовительных работ
- •1.2.2 Проведение и крепление подготовительной выработки
- •1.2.3 Технические данные и характеристики крепи асп20
- •1.2.4. Условия применения анкерной крепи
- •1.2.5 Разрушение, погрузка и транспортировка горной массы
- •1.2.6 Организация работ в проходческом цикле
- •1.2.7 Мероприятия по охране труда и технике безопасности
- •2 Электроснабжение шахты
- •2.1 Выбор схемы внешнего электроснабжения
- •2.2 Расчёт электрических нагрузок
- •2.2.1 Выбор силового трансформатора гпп
- •2.2.2 Определение потерь в трансформаторе
- •2.3 Расчёт воздушных и кабельных линий электропередач
- •2.3.1 Расчёт проводов и кабелей из условий их нагрева
- •2.3.2 Расчёт по экономической плотности тока
- •2.3.3 Проверка воздушных и кабельных линий по потерям напряжений
- •2.4 Расчёт токов короткого замыкания
- •2.4.1 Вычисление силы тока и мощности при коротком замыкании
- •2.5 Компенсация реактивной мощности
- •2.6 Определение потерь мощности и электроэнергии
- •Где q∑p – суммарная реактивная нагрузка, передаваемая по рассматриваемой линии:
- •2.7 Источники оперативного тока
- •2.8 Выбор оборудования гпп
- •2.8.1 Выбор кру для гпп
- •2.8.2 Выбор выключателей
- •2.8.3 Выбор трансформаторов тока
- •2.8.4 Выбор и проверка трансформаторов напряжения
- •2.8.5 Выбор разъединителей, отделителей и короткозамыкателей
- •2.8.6 Выбор разрядников
- •2.9 Выбор оборудования цпп
- •2.9.1 Выбор и проверка кру для цпп
- •2.9.2 Выбор кру вводной ячейки
- •2.10.2 Отходящая крув (пупп)
- •3 Электроснабжение проходческого участка
- •3.1 Расчёт пупп
- •3.2 Выбор пупп
- •3.3 Выбор и проверка кабельной сети участка по допустимой нагрузке
- •3.3.1 Выбор кабельной сети участка по нагрузке
- •3.3.2 Проверка кабельной сети участка по допустимым потерям напряжения при нормальном режиме
- •3.3.3 Проверка кабельной сети по потерям напряжения при пуске наиболее мощного и удалённого электродвигателя
- •3.3.4 Проверка кабельной сети по сопротивлению изоляции и ёмкости
- •0,2255 МкФ 1 мкФ.
- •3.4 Расчёт токов кз
- •3.5 Выбор и проверка защитной аппаратуры и уставок её защит
- •3.6 Расчёт пупп
- •3.8 Выбор и проверка кабельной сети участка по допустимой нагрузке
- •3.8.1 Выбор кабельной сети участка по нагрузке
- •3.8.2 Проверка кабельной сети участка по допустимым потерям напряжения при нормальном режиме
- •20,2661 В 63 в.
- •3.8.3 Проверка кабельной сети по потерям напряжения при пуске наиболее мощного и удалённого электродвигателя
- •510,6088 В 160,9405 в.
- •3.8.4 Проверка кабельной сети по сопротивлению изоляции и ёмкости
- •0,1881 МкФ 1 мкФ.
- •3.9 Расчёт токов кз
- •3.4. Выбор и проверка защитной аппаратуры и уставок ее защит.
- •4 Стационарные установки
- •4.1 Вентиляторные и калориферные установки
- •4.2 Главные водоотливные установки
- •4.3 Транспорт горной массы
- •5 Расчёт проходческого участка
- •5.1 Определение численности рабочих проходческого участка
- •5.2 Расчет себестоимости по элементу «Материальные затраты» проходческого участка
- •5.3 Расчет затрат по элементу «Затраты на оплату труда»
- •5.4 Расчет заработной платы работников проходческого участка
- •5.5Расчет затрат по элементу «Затраты на оплату труда»
- •5.6 Расчет затрат по элементу «Амортизация основных фондов»
- •5.7 Участковая себестоимость
- •6 Охрана труда и промышленная безопасность
- •6.1 Меры безопасности
- •6.1.1 Меры безопасности при работе с комбайном кп − 21
- •6.1.2 Меры безопасности при работе и ремонте скребкового конвейера ср-70
- •6.1.3 Меры безопасностипри работе с пневматической буровой установкой
- •6.2 Основные типовые правила поведения (действия)работников шахты при авариях
- •6.2.1 Пожар (взрыв газа и (или) угольной пыли)
- •6.2.2 Внезапный выброс угля и газа, горный удар
- •6.2.3. Обрушение
- •6.2.4 Затопление водой и заиловка
- •6.3 Мероприятия по снижению профзаболеваний
- •Часть II. Специальная часть «Замена проходческого комбайна в условиях шахты «Ерунаковская VIII»
- •2 Обзор рынка производителей проходческих комбайнов
- •П110-01м
- •Xcmg ebz260
- •Кпю – 50
- •Sandvik mb – 670
- •3 Характеристики комбайна Sandvik mb – 670
- •3.1 Эксплуатация мв-670 в Австралии
- •3.2 Эксплуатация мв-670 в Великобритании
- •3.3 Эксплуатация мв-670 в Китае
- •3.4 Эксплуатация мв-670 в России
- •3 Заключение
- •Список использованных источников
1.1.3 Тектоника
В геолого-структурном отношении площадь участков расположена по периферии юго-западной части Ерунаковской брахисинклинали и представляет собой часть чашеобразной моноклинали с направлением падения толщи на восток, северо-восток и север.
Углы падения пород и угольных пластов в северо-западной оконечности участков изменяются от 6-7° на глубине и восточном фланге площади до 12-14° на выходе нижних пластов. В юго-западной части участка углы падения изменяются от 5-6° на глубине и на восточном фланге до 33-35° на выходе нижних пластов.
На юге и юго-востоке, аналогично выше описанному, углы падения в центре складки 5-8°, а на выходе нижних пластов под наносы, углы падения возрастают до 30-35°. В дополнение к вышесказанному следует добавить, что, начиная от Усковско-Ульяновского профиля в южном и юго-восточном направлениях, наблюдается некоторое выполаживание углов, а сама чашеобразная структура в этой части как бы претерпевает некоторое погружение, из-за чего в этом месте возникает подобие слабовыраженного флексурообразного прогиба.
Из элементов пликативной тектоники следует отметить слабовыраженное волнистое залегание угольных пластов, которое отчетливо просматривается по изменению межпластовых расстояний в разрезе и по гипсометрическим подсчетным планам пластов.
Кроме элементов пликативной тектоники, в пределах участков получила развитие и разрывная (дизъюнктивная) тектоника, причем по мере удаления от центра структуры к ее периферии, наряду с нарастанием углов падения, происходит нарастание интенсивности разрывной нарушенности толщи. Основными наиболее крупными дислокациями в пределах участков являются взбросы II, IIa, VII, VII’, 2, 3, 3а и т.д.
Помимо указанных разрывных нарушений в пределах участка имеется сеть более мелких по амплитуде и протяженности разломов, как установленных проведенными геологоразведочными работами, так и не выявленных разведочными скважинами. Судя по наличию зон повышенной трещиноватости в пределах угольной толщи, следует ожидать проявления еще целого ряда нарушенности как с разрывом сплошности угольных пластов, так и без разрыва, но способных оказывать вредное влияние на отработку запасов угля.
По интенсивности нарушенности, наличию в разрезе сложно построенных угольных пластов малой мощности на отдельных площадях и отдельных пластах, можно выделить вторую группу сложности по геологическому строению, но в целом участки больше соответствуют первой группе, поэтому характеризуемая площадь в целом отнесена к месторождениям первой группы сложности по геологическому строению.
1.1.4 Характеристика угольных пластов
Угли пластов участка по элементному и петрографическому составу мало чем отличаются друг от друга. Какое–то различие просматривается только в степени метаморфизма, закономерно нарастающей от верхних пластов к нижним.
В соответствии с параметрами ГОСТ 25543-88 (классификация по генетическим и технологическим параметрам) угли пластов 59 (условно), 58,57,56,53,51 в.п., отнесённые к марке ГЖО (газовый жирный отощенный), группе 2ГЖО (второй газовый жирный отощенный), подгруппе 2ГЖОВ (второй газовый жирный отощенный витринитовый), характеризуются выходом летучих веществ Vdaf (по средним значениям) от 33,6 до 37,4%, величиной пластического слоя у – 14-16мм, величиной показателя отражения витринита Ro от 0,84 до 0,86%.
Угли остальных пластов участка 54, 51, 50, 48 и 45 относятся к марке ГЖ (газовый жирный), группе 2ГЖ (второй газовый жирный) с выходом летучих веществ V daf от 35,7 до 39,3% и толщиной пластического слоя (для пластов 54, 51, и 50) 17-18 мм, а для пластов 48 и 45 – от 19 до 21 мм, причем по крайним значениям толщина пластического слоя колеблется от 13-15 до 27-28 мм. Следует заметить, что чувствительные к зольности угля значения толщины пластического слоя в пробах с низкой зольностью, как правило, обладают максимальной величиной (у пластов 48 и 45 это 25-28 мм), а в засоренных и даже предварительно отфлотированных толщина пластического слоя понижается до 15-20 мм. Причины таких резких колебаний пока не установлены и труднообъяснимы, но это необходимо учитывать при определении направления использования углей. Если брать во внимание результаты исследований только изначально низкозольных проб и опираться на результаты исследования углей по пробам из горных выработок (уклонов), то уверенно можно заключить о принадлежности угля пласта 50 к марке ГЖ (газовый жирный), группа 2ГЖ (второй газовый жирный), а угля пластов 48 и 45 – к марке Ж (жирный), группа 2Ж (второй жирный). Для большей уверенности в вышесказанном необходимо провести дополнительные исследования угля пл.48 по большевесным пробам, которые нужно отобрать ниже зоны окисления в проходимых шахтой наклонных стволах или даже штреках. Только в этом случае можно будет уверенно и однозначно определиться со спекающейся способностью угля, его марочной принадлежностью и, возможно, исследовать в полузаводских условиях коксующиеся свойства и даже определить долю угля данного пласта в шахте при коксовании.
Максимальная влагоемкость (Wmax, %) углей участка, как и аналитическая влажность (Wa, %), сравнительно невысокие и вполне закономерно имеют тенденцию к небольшому снижению от верхних пластов к нижним. (Wa от 2,0 до 1,7%, Wmax от 3,9 до 2,9 %)
Элементный состав углей по средним значениям характеризуется следующими величинами:
- углерод - от 82,8 до 85,0 %;
- водород - от 5,40 до 5,85 %;
- азот + кислород - от 9,94 до 11,60%.
По этим величинам и колебаниям их значений отчетливо видно, что угли пластов участка обладают довольно однородным элементным составом и каких-либо заметных изменений с нарастанием стратиграфической глубины залегания в этом плане не претерпевают.
Содержание серы (Std, %) в углях по крайним значениям колеблется от 0,30 до 1,94 %, по средним значениям – от 0,38 до 1,60%. При этом уголь нижних, наиболее мощных и поэтому наиболее ценных угольных пластов 51, 50, 48 и 45 характеризуется содержанием серы от 0,38 до 0,55%, а уголь верхних, небольших по мощности, пластов от 56 до 51 в.п. имеет более высокое ее содержание - от 0,78 до 1,60%. Самые верхние пласты, имеющие в пределах участка незначительное площадное распространение, из-за чего исследованные по единичным пробам, вновь, как бы, снижают содержание серы до 0,42 – 0,54%.
В целом угли пластов участка, за исключением угля пласта 54, относятся к малосернистым, а уголь пласта 54 – к среднесернистым.
Содержание фосфора (Pd, %) в углях по крайним значениям колеблется от 0,016 до 0,210%, по средним значениям - от 0,028 (Пл.56) и 0,038 до 0,087%, что наглядно указывает на принадлежность углей всех угольных пластов к фосфористым, в том числе и углей пластов 51 и 50, в которых содержание фосфора заметно выше чем в остальных пластах.
Теплота сгорания (Qsdaf) неокисленного угля пластов участка изучена по 91 пробе, отобранной по всем угольным пластам участка. Величина теплоты сгорания неокисленных углей по крайним значениям изменяется от 34320 до 35870 кДж/кг (от 8200 до 8570 ккал/кг), по средним значениям - от 34620 до 35340 кДж/кг (от 8270 до 8440 ккал/кг), что указывает на довольно высокое значение теплотворной способности всех углей участка от нижних пластов до верхних.
Исходными данными для расчетов низшей теплоты сгорания угля служили определенные лабораторным путем показателей Qbdaf, Wmax, Wa, Ad, Htd по каждому из характеризуемых угольных пластов.
Определенная по вышеуказанной методике низшая теплота сгорания сухого беззольного угля по пластам, по средним значениям изменяется от 30050 до 31130 кДж/кг (от 7180 до 7440 ккал/кг), по крайним значениям - от 29620 до 31720 кДж (от 7080 до 7580 ккал/кг).