3.3.2.1 Расчет площади основного изделия « ручка» в плоскости разъема формы

3.3.2.2 Расчет площади литниковой системы в плоскости разъема формы

Площадь литниковой системы в плоскости разъема формы будет равна:

Рисунок 3.3 - К расчету площади литниковой системы в плоскости разъема формы.

3.3.2.3 Расчет усилия смыкания и объема впрыска.

Выбор термопластавтомата

Усилие смыкания определим по формуле [4,с.17]:

где – давление в форме, усредненное по площади отливки [9, с.250];

N_ф = 2 – гнездность формы.

Объем отливки будет равен [6, с.281]:

где G_изд=160 г – масса изделия;G_л=10,9 г – масса литниковой системы;

N_ф=2 – гнездность формы;

ρ=0,965 г/см³ – плотность расплава при температуре литья Т_л =220 °С [6, с.28].

Марку термопластавтомата выбираем по найденному усилию смыкания формы и объему отливки: .

Выбираем литьевую машину D3136-1000 фирмыMannenesmanDemag[10, с.114] . Технические характеристики этой литьевой машины:

Усилие смыкания ;

Объем отливки ;

Удельное давление ;

Объемная скорость ;

Таблица 3.3 – Выбор марки термопластавтомата

Наименование изделия	Gизд, г	n	Gл, г	Fизд, мм2	Fл, мм2	Vотл, см3	Ncм, кН	Аппарат
Барьер-полка ПР 9.0.0.0.0.02	204	2	18,1	46320	2000	426,7	4732	Модель D3138-2000, фирма MannenesmanDemag(Германия)
Основание сосуда ПР 9.4.0.0.0.01	170	2	9,7	46320	1380	362,4	4701
Крышка сосуда ПР 9.4.0.0.0.02	150	2	8,5	46320	13800	319,7	4701
Сосуд для фруктов и овощей ПР 9.4.0.0.0.04	620	1	9,8	65753	150	652,6	3287,68	D3136-1000, фирма Mannenesman Demag(Германия)
Барьер-полка высокая ПР 9.0.0.0.0.03	260	2	18,3	46320	2000	557,8	4732	D3138-2000, фирма Mannenesman Demag(Германия)
Ручка ПР 9.3.0.0.0.02	160	2	10,9	33858	4000	342,9	3585,8	D3136-1000, фирма Mannenesman Demag(Германия)
Фальш панель ПР 9.3.0.0.0.03	230	2	10,3	36828	1250	487,4	3745,3
Панель управления 235.0.0.0.0.01	270	2	11,2	43289	1500	571,2	4403,9	D3138-2000, фирма Mannenesman Demag(Германия)
Накладка 128.6.1.0.0.05	170	2	8,8	36828	3600	361,5	3862,8	D3136-1000, фирма Mannenesman Demag(Германия)
Кронштейн 244.0.0.0.0.10	131	2	9,3	50277	1800	281,1	5117,8	D3138-2000, фирма Mannenesman Demag(Германия)

3.3.2.4 Расчет основных параметров литниковой системы

Расчетный участок 1

Центральный конический (стержневой) канал

Радиус минимальный ;

Радиус максимальный ;

Длина канала .

Определяем скорость сдвига на первом участке [1, с.202]:

,

Показатель степени nможет быть найден из расчетной номограммы по средней линии для области, соответствующей методу переработки. Для этого, взяв 2 точки на средней линии этой области, по скорости сдвига и напряжению сдвига, соответствующих этим точкам, производят расчет по уравнению [1,с.41]:

где координаты точки А – ,

координаты точки В – ,

В отличие от сбалансированной системы объемная скорость течения на отдельных участках непостоянная, поэтому объемный расход в каждой расчетной ветви равен [7, с.179]:

,

где – объемная скорость машины;

–количество формующих полостей, питаемых данным участком литниковой системы;

N_ф =2– гнездность формы.

Находим напряжение сдвига [7, с.168]:

где К=4,3∙10³ – усредненное значение коэффициента реологического уравнения для 5 области переработки [2, с.196].

Потери давления будут равны [1, с.173]:

где m₁ =0 – входной коэффициент (на данном участке имеется один канал, и расплав из канала мундштука в него входит без резкого изменения скорости);

–средний радиус канала.

Расчетный участок 2

Разводящий прямоугольный канал

Глубина прямоугольной части канала h₂= 5 мм;

Ширина канала b₂=20 мм

Длина канала .

Определяем скорость сдвига на втором участке [7, с.173]:

,

Показатель степени nможет быть найден из расчетной номограммы по средней линии для области, соответствующей методу переработки. Для этого, взяв 2 точки на средней линии этой области, по скорости сдвига и напряжению сдвига, соответствующих этим точкам, производят расчет по уравнению [1,с.41]:

где координаты точки А – ,

координаты точки В – ,

где – объемный расход в расчетной ветви;

–объемная скорость машины;

–количество формующих полостей, питаемых данным участком литниковой системы;

N_ф =2– гнездность формы [7, с.179].

Находим напряжение сдвига [7, с.168]:

(3.7)

где К=4,3∙10³ – усредненное значение коэффициента реологического уравнения для 5 области переработки [7, с.170].

Потери давления будут равны [1, с.173]:

где – входной коэффициент [6, с.171] (на данном участке имеется поворот от предыдущего канала).

Расчетный участок 3

Конический канал

Радиус минимальный ;

Радиус максимальный ;

Длина канала .

Определяем скорость сдвига на пятом участке [7, с.173]:

,

Показатель степени nможет быть найден из расчетной номограммы по средней линии для области, соответствующей методу переработки. Для этого, взяв 2 точки на средней линии этой области, по скорости сдвига и напряжению сдвига, соответствующих этим точкам, производят расчет по уравнению [1,с.41]:

где координаты точки А – ,

координаты точки В – ,

где – объемный расход в расчетной ветви

–объемная скорость машины;

–количество формующих полостей, питаемых данным участком литниковой системы;

N_ф = 2 – гнездность формы) [7, с.179].

Находим напряжение сдвига [7, с.170]:

,

где К=4,3∙10³ – усредненное значение коэффициента реологического уравнения для 6 области переработки [7, с.170].

Потери давления будут равны [7, с.173]:

,

где – входной коэффициент на данном

участке имеется резкое сужение канала [2, с.196]

–средний радиус канала.

Суммарный перепад давления в литниковой системе: