Meuk_gtu
.pdfМинистерство образования и науки Российской Федерации
Санкт-Петербургский институт машиностроения (ЛМЗ-ВТУЗ)
Кафедра “Турбиностроение и средства автоматики”
ПАРОТУРБИННЫЕ И ГАЗОТУРБИННЫЕ УСТАНОВКИ
Методические указания к курсовой работе по разделу
«Газотурбинные установки»
Санкт-Петербург 2008
2
УДК 621.438
Паротурбинные и газотурбинные установки. Методические указания к курсовой работе по разделу «Газотурбинные установки». Для студентов специальности “Газотурбинные, паротурбинные установки и двигатели”.
В 1-й части курсовой работы излагается метод расчета цикла ГТУ, выполненной по простейшей тепловой схеме, как с регенератором, так и без него. Расчет производится для ряда значений степени повышения дав-
ления воздуха в компрессоре πК с использованием термодинамических π(Т) функций. В результате расчета цикла определяется оптимальное зна-
чение πКопт .
Во 2-й части рассматривается порядок расчета осевого компрессора методом моделирования, определения числа ступеней, геометрических характеристик и других параметров компрессора.
В3-й части курсовой работы описывается порядок определения числа ступеней турбины, разбивка теплоперепада по ступеням, определение высот рабочей лопатки последней ступени и сопловой лопатки первой ступени, а также последовательность построения схемы проточной части.
В4-й части излагается методика расчета проточной части газовой турбины по среднему диаметру с учетом охлаждения. Расчет предполагается выполнять с использованием персонального компьютера по готовой программе.
Составители: проф. С.М.Вохмянин, проф. И.А.Богов, доц. А.А.Смирнов, доц. А.П.Безухов, доц. В.В.Толмачев
Рецензент: начальник отдела газовых турбин филиала «Ленинградский металлический завод» ОАО «Силовые машины» Варламов И.С.
3 |
|
СОДЕРЖАНИЕ |
|
Цель курсовой работы. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . |
4 |
Содержание курсовой работы. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . |
4 |
Контроль над выполнением курсовой работы. |
|
Оформление и защита работы. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . |
4 |
Исходные данные для выполнения курсовой работы. . . . . . . . . . . . . . . 5
Часть 1 Расчет и оптимизация цикла газотурбинной установки. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6
Часть 2 Выбор типа осевого компрессора, определение его характеристик и основных размеров методом моделирования. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13
Часть 3 Определение числа ступеней и основных геометрических размеров проточной части
газовой турбины. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 20
Часть 4 Тепловой расчет проточной части турбины по среднему диаметру. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33
Литература. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51
ПРИЛОЖЕНИЯ
Форма титульного листа расчетно-пояснительной записки. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 52
Исходные данные для выполнения курсовой работы. . . . . . . . . . . . . . . 53
Таблицы термодинамических π(Т) функций для сухого воздуха и продуктов сгорания. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 56
Универсальные характеристики модельных компрессоров. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 59
4
ЦЕЛЬ КУРСОВОЙ РАБОТЫ
Курсовая работа выполняется студентами параллельно с курсом лекций “Энергетические машины” (раздел “Газовые турбины и газотурбинные установки”) и ее целью является углубленное проработка соответствующих разделов курса, приобретение практических навыков по оптимизации параметров цикла газотурбинной установки и тепловым расчетам ее элементов, а также закрепление студентами теоретического материала дисциплин "Техническая термодинамика", "Теория турбин", "Теплообменные аппараты газотурбинных установок".
СОДЕРЖАНИЕ КУРСОВОЙ РАБОТЫ
Курсовая работа состоит из следующих четырех частей:
Часть 1. Расчет и оптимизация цикла газотурбинной установки. Часть 2. Выбор типа компрессора, определение его характеристик и
основных размеров методом моделирования.
Часть 3. Определение основных геометрических размеров турбины. Часть 4. Тепловой расчет проточной части турбины по среднему диа-
метру.
КОНТРОЛЬ НАД ВЫПОЛНЕНИЕМ КУРСОВОЙ РАБОТЫ.
ОФОРМЛЕНИЕ И ЗАЩИТА РАБОТЫ
Курсовая работа выполняется в сроки, предусмотренные единым учебным планом по графику, утвержденному деканом турбиностроительного факультета.
Курсовая работа оформляется в виде расчетно-пояснительной записки (в электронном виде в формате Microsoft Word), в которой излагаются результаты всех выполненных студентом расчетов с необходимым пояснительным текстом и графическим материалом.
Титульный лист пояснительной записки выполняется по форме, приведенной в приложении. На следующей после титульного листа странице приводятся исходные данные для выполнения курсовой работы. Далее следует тепловая схема газотурбинной установки и изображение цикла ГТУ в Т-s или i-s диаграммах.
5
Последующее оформление курсовой работы проводят в соответствии с ее содержанием. В конце пояснительной записки помещают заключение по выполненной работе и список использованной литературы.
Защита курсовой работы производится после ее выполнения в конце семестра в следующей последовательности: сначала студент делает краткое сообщение об основных особенностях выполненной работы, а затем отвечает на вопросы преподавателя, относящиеся к курсовой работе.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ВЫПОЛНЕНИЯ КУРСОВОЙ РАБОТЫ
Исходные данные для выполнения курсовой работы определяются заданием, в котором указываются:
-назначение газотурбинной установки;
-расход воздуха через компрессор GК (кг/с) или полезная мощность
газотурбинной установки Nе (кВт);
-температура газа перед турбиной Тг* (К);
-температура Тнв* (К) и давление Pнв* (бар) наружного воздуха;
-степень регенерации σ (если регенератора нет, то σ=0) ;
-вид топлива и его низшая теплотворная способность Qнр (кДж/кг);
-частота вращения силового вала турбины n (об/с) ;
-удельный расход воздуха на утечки через лабиринтные уплотнения
Gут = GутGк ;
- адиабатный КПД проточной части турбины по заторможенным параметрам η*т ад ;
-адиабатный КПД проточной части компрессора по заторможенным параметрам ηк* ад ;
-тепловой КПД блока камер сгорания ηкс ;
-механический КПД ГТУ ηмех .
Исходные данные для каждого варианта приведены в приложении.
6
Часть 1
РАСЧЕТ И ОПТИМИЗАЦИЯ ЦИКЛА ГАЗОТУРБИННОЙ УСТАНОВКИ
Цикл газотурбинной установки рассчитывают при заданной начальной температуре Тг* для нескольких значений степени повышения давле-
ния воздуха в компрессоре π |
в диапазоне, достаточном для определения |
||
к |
|
|
|
максимального КПД цикла η |
и максимальной удельной полезной работы |
||
e |
|||
le (удельной полезной мощности |
|
e ). |
|
N |
Оптимальное значение πк опт выбирают исходя из назначения ГТУ,
режима ее работы, а также возможных заданных ограничений по весу, габаритам, температуре на выхлопе из газовой турбины.
Параметры цикла определяют в следующей последовательности.
Компрессор
Удельную энтальпию наружного воздуха iнв определяют по заданной величине наружного воздуха Тнв* из таблиц (диаграмм) термодинамиче-
ских π(Т) функций для сухого воздуха, т.е. для коэффициента избытка воздуха α = ∞ и влагосодержания d=0 , приведенных в работе [1] и в
таблицах приложения.
Удельная энтальпия потока воздуха, заторможенного на входе в компрессор, iвх* принимается равной iнв .
По величине iвх* из таблиц π(Т) функций находят соответствующие
значения термодинамической функции π(ТВХ)
Полное давление воздуха Pвх* перед компрессором ГТУ рассчитывают из соотношения:
Рвх* = Рнвνвх ,
где νвх - коэффициент потери давления во входном участке воздушного тракта компрессора, включая воздухозаборное устройство (воздушный
7
фильтр). Величина νвх в реальных установках составляет 1.01…1.02. В расчетах примем νвх =1.015 .
Полное давление воздуха за компрессором определяют по формуле:
Р*2к = Рвх* πк .
Для изоэнропического процесса сжатия воздуха в компрессоре справедливо уравнение
|
|
* |
|
|
|
|
πк = π |
Т2киз |
|
* |
, |
||
|
|
|
π |
|
Твх |
|
из которого находят величину π |
|
* |
|
|
|
|
|
Т2киз . |
|
|
|
По значению π Т*2киз из таблиц π(Т) функций для сухого воздуха
(α = ∞ , d=0) определяют удельную энтальпию воздуха в конце изоэн-
тропического процесса сжатия i*2киз .
Удельную работу, потребляемую компрессором, рассчитывают по формуле:
|
* |
* |
|
i2киз |
− iвх |
|
|
Нк = |
|
|
* . |
|
|
|
η |
|
|
|
к ад |
Удельную энтальпию воздуха за компрессором из соотношения:
i*2к = i*вх +Нк .
По найденному значению i*2к из таблиц π(Т) функций определяют температуру заторможенного потока воздуха за компрессором Т*2к .
Мощность, потребляемую компрессором, рассчитывают по формуле:
Nк = GкHк .
Если расход воздуха через компрессор |
Gк не задан, то вычисление |
Nк не производят до получения значения Gк |
(см. ниже). |
Камера сгорания
Полное давление перед газовой турбиной находят по формуле:
Р1*т = Р*2к νвд ,
где νВД - коэффициент потерь давления на участке газовоздушного тракта между компрессором и турбиной, включая камеру сгорания.
8
Для установок без регенератора коэффициент νВД принимают равным
1.03. Включение регенератора в схему ГТУ приводит к увеличению гидравлических потерь как по воздушной, так и по газовой стороне газовоздушного тракта. Поэтому в этом случае коэффициент νВД увеличивается
до значений 1.05…1.06 (в расчетах примем νВД = 1.055).
Удельный расход топлива в камере сгорания рекомендуется находить по формуле В.В.Уварова:
q |
|
= |
i*г(г) −i*в(кс) −i*г(0) +i*в(0) |
, |
||
|
р |
* |
* |
|||
|
т |
|
Qн(0)ηкс |
−iг(г) |
+iг(0) |
|
где i*В(КС) и i*В(0) - удельные энтальпии воздуха, определяемые соответственно по значениям его температуры на входе в камеру сгорания и температуре Т0* , при которой определяют теплоту сгорания топлива Qнр(0) (обычно
Т0* = 293 К) ;
iг*(г) и iг*(0) - удельные энтальпии продуктов сгорания, определяемые соответственно по значениям их температуры на выходе из камеры сгорания Тг* = Т1*т и Т0* = 293 К из таблиц π(Т) функций для сухих продуктов
сгорания ( α = 4.0 , d = 0 ) .
При наличии регенерации
i*В(КС) = i*2К +σ (i*4Т −i*2К).
Так как энтальпия на выходе из турбины i*4т еще не определена, то вычисление i*В(КС) а, следовательно, и qт следует отложить до получения значения i*4т (см. ниже).
Газовая турбина
Расход газа (продуктов сгорания) через проточную часть газовой турбины рассчитывают по формуле:
Gг = Gк(1+qт)(1−mGохл−Gут),
где m - коэффициент, характеризующий ту долю охлаждающего воздуха, которая не возвращается в проточную часть турбины; значение m определяется по приведенной ниже табл. 1.1 в зависимости от температуры Тг* ;
9
Gохл = GохлGк - удельный расход воздуха на охлаждение элементов турбины, который определяется также в зависимости от Тг* по табл. 1.1.
Таблица 1.1
Зависимость величин Gохл, ηохл и m от температуры Тг*
* |
1073 |
|
|
… |
1573 |
|
||
Тг , K |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
охл |
0.0 |
|
|
… |
0.10 |
|
G |
|
|
|
|||||
|
ηохл |
1.00 |
|
|
… |
0.95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
m |
0.5 |
|
|
… |
0.80 |
|
Понятно, что расход газа через турбину может быть рассчитан только при известном расходе Gк . Если этот расход не задан, то к определению
Gг следует вернуться после нахождения значения Gк (см. ниже).
Полное давление газа за турбиной
Р*2т = Рн*.вνвых ,
где νвых - коэффициент потерь давления на выходном участке газового
тракта, который в расчетах при отсутствии регенерации принимают равным 1.01. При наличии в схеме ГТУ регенератора из-за повышения потерь давления νвых рекомендуется принимать в пределах 1.03…1.04 (в расчетах
примем 1.035).
Степень расширения газа в турбине
πт |
= Р1*т * . |
|
Р2т |
Из уравнения обратимой адиабаты в π(Т) функциях
|
|
* |
|
|
πт = |
π |
Тг |
* |
, |
|
|
|||
|
|
π |
Т4тиз |
|
где π Тг* определяют по заданному значению Тг* из таблиц π(Т) функ-
ций для сухих продуктов сгорания, находят значение термодинамической функции π Т*4тиз .
10
По значению π Т*4тиз находят соответствующую величину удель-
ной энтальпии i*4тиз.
Удельная работа, развиваемая газовой турбиной, рассчитывается по соотношению :
|
|
|
* |
− |
* |
* |
, |
|
Нт |
= |
|
|
ηт адηохл |
||
|
iг |
|
i4тиз |
|
|||
где η |
- коэффициент, учитывающий влияние охлаждения на аэродина- |
||||||
охл |
|
|
|
|
|
|
мику проточной части турбины. Его величину принимают по табл. 1.1 в зависимости от Тг* .
Мощность, развиваемая газовой турбиной
Nт = GгНт .
Полную удельную энтальпию газа за турбиной определяют по форму-
ле:
i*4т = iг* −Нт .
Температуру заторможенного потока газа за турбиной Т*4т находят по энтальпии i*4т .
Полезная мощность на валу ГТУ
Ne =Nтηмех −Nк .
Если вместо расхода GК задана полезная мощность ГТУ Ne , то не-
обходимый расход воздуха через компрессор рассчитывают из уравнения:
Gк (1+qт)1−mGохл − Gут Нт ηмех = GкНк +Nе ,
после чего определяют величины Nк , Gг, Nт и Nе по формулам, приве-
денным выше.
Массовый расход топлива в ГТУ
Gтоп = Gк 1−mGохл − Gут qт .
Удельный расход топлива, отнесенный к полезной мощности на валу ГТУ,
gтоп = GтопNe .
Эффективный КПД ГТУ определяют по формуле
η = |
Ne |
. |
|
GтопQнр |
|||
e |
|