Avtomobilnye_dvigateli_Kursovoe_proektirovanie
.pdfЗАВИСИМОСТЬ ДИНАМИЧЕСКОЙ ВЯЗКОСТИ МОТОРНЫХ МАСЕЛ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ
ц, МПа С
8 1 0 " 8
7 1 0 " 8
6 1 0 " 8
5-Ю"8
4-10"8
3-Ю"8
2-Ю-8
М О " 8
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
100 t, °С |
Рис. П13.1. Зависимости динамической вязкости различных видов моторных масел от температуры
ЗАВИСИМОСТЬ КОЭФФИЦИЕНТА СОПРОТИВЛЕНИЯ ШИПА ВРАЩЕНИЮ ОТ ЭКСЦЕНТРИСИТЕТА
И
10
9
8
7
6
5
4
3
Рис. П14.1. Зависимости коэффициента сопротивления шипа вращению от эксцентриситета при различных значениях отношения l/d
ЗАВИСИМОСТЬ КОЭФФИЦИЕНТА РАСХОДА ЧЕРЕЗ НАГРУЖЕННУЮ ЧАСТЬ ПОДШИПНИКА ОТ ЭКСЦЕНТРИСИТЕТА
Рис. П15.1. Зависимость коэффициента расхода через нагруженную часть подшипника от эксцентриситета при различных значениях отношения l/d
ЖИДКОСТНАЯ СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ ДВИГАТЕЛЯ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ
4С
" I . I V • I J * I П"j ' I » ' I
г
Рис. П16.1. Жидкостная система охлаждения двигателя внутреннего сгорания:
а — дизель; б — двигатель с искровым зажиганием
Окончание табл. П18.1
Параметр |
Вид охлаждающей жидкости |
||
|
Вода |
Тосол |
|
|
Воздух |
||
Коэффициент теплопроводно- |
0,03 |
0,68 |
0,40 |
сти А,, Вт/(м •К) |
|
|
|
Коэффициент кинематической |
0,19 • Ю-4 |
0,29 • Ю-6 |
1,0 • ю-6 |
вязкости V, м2/с |
|
|
|
Критерий Прандля Рг |
0,686 |
1,73 |
9,56 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 19
ПРИМЕР ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА ДВИГАТЕЛЯ С ИСКРОВЫМ ЗАЖИГАНИЕМ
Исходные данные для теплового расчета
Основные исходные конструктивные и регулировочные параметры проектируемого двигателя, необходимые для проведения теплового расчета, а также его показатели, которые должны быть реализованы, приведены в табл. П19.1.
|
Таблица П19.1 |
Тип двигателя |
Двигатель с искровым зажиганием |
Тип топливной системы |
Распределенное впрыскивание |
|
во впускной трубопровод |
Тип системы охлаждения |
Жидкостная |
Номинальная мощность, кВт |
90 |
Номинальная частота вращения п, |
6000 |
мин-1 |
|
Степень сжатия 8 |
9,0 |
Коэффициент избытка воздуха а |
0,90 |
Число цилиндров |
4 |
Число клапанов на цилиндр |
4 |
Тип камеры сгорания |
Шатровая |
Расчет характеристик рабочего тела
1.Исходные данные для расчета характеристик рабочего тела приведены
втабл. П19.2.
|
|
|
|
|
Таблица П19.2 |
||
|
Элементный |
Молярная |
Для а < 1 |
|
Теплота |
||
Виид |
состав |
|
|||||
масса ц, |
|
сгорания Ни, |
|||||
топлива |
|
|
к = мН2/мС0 |
||||
Sc |
8н |
кг/кмоль |
МДж/кг |
||||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||
Бензин |
0,855 |
0,145 |
110 |
0,50 |
|
44,0 |
|
2. Определение количества свежей смеси.
Количество воздуха, теоретически необходимого для полного сгорания топлива, рассчитывается на основании сведений о массовом составе топлива:
|
|
|
|
|
|
|
1 |
(8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
—0,855+8 0,145 = 14,956; |
|||
г |
|
|
|
|
/ |
0,2313 |
|
/ |
|
||
Sc | Su |
So |
r |
|
, Ян |
|
Л |
1 г0,855 |
0,145 |
|
||
0,21 |
|
|
£от |
0,21\ 12 + |
|
1 = 0,512 кмоль/кг. |
|||||
12 4 |
32 |
|
12 |
32 |
|
4 |
|||||
/ |
/ |
|
|||||||||
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Количество свежей смеси |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
= 0,4699 кмоль/кг. |
||
|
Ml=aL0+— = 0,90 0,512+ |
110 |
|||||||||
|
|
|
|
|
\iT |
|
|
|
|
|
|
3. Определение состава и количества продуктов сгорания. Расчет проводится в киломсшях на 1 кг топлива:
Мс о = 0,42^—^4 =0,42^ - ^0,512 = 0,0143 кмоль/кг; |
||||||
|
1 + ^ |
|
1 + 0,50 |
|||
__Sc |
Мсо |
= |
0,855 |
0,01434 = 0,05691 кмоль/кг; |
||
Мсо-= |
12 |
12 |
||||
2 |
|
|
|
|
||
МН=КМС0= |
0,50 0,01434 = 0,00717 кмоль/кг; |
|||||
2 |
|
яж |
|
0,855 |
|
|
|
М |
со = |
|
0,01434 = 0,05691 кмоль/кг; |
||
МС0- = |
12 |
|
|
12 |
||
|
""""" |
|
|
|||
MH20=f-MHi= |
|
0,145 |
0,00717 = 0,0653 кмоль/кг; |
|||
|
2 |
|||||
=0,790^ =0,79 0,90 0,512 = 0,364 кмоль/кг.
Суммарное количество продуктов сгорания в киломолях на 1 кг топлива
Окончание табл. П19.3
|
Размер- |
Диапазон |
Выбранное |
||
Параметры |
допустимых |
числовое |
|||
ность |
|||||
|
значений |
значение |
|||
|
|
||||
Средняя за процесс впуска |
м/с |
5 0 . . . |
100 |
8 0 |
|
скорость смеси в наимень- |
|
|
|
|
|
шем сечении впускного |
|
|
|
|
|
тракта (как правило, |
|
|
|
|
|
в клапане), v |
|
|
|
|
|
Отношение теплоемкости |
|
1,00 ... |
1,03 |
1,01 |
|
остаточных газов к теплоем- |
|
|
|
|
|
кости свежего заряда, |
|
|
|
|
|
Ф = С'р/Ср |
|
|
|
|
|
Коэффициент дозарядки ср. |
— |
1,00 ... |
1,06 |
1,03 |
|
|
|
|
|
||
2. Определение параметров на впуске. Плотность заряда на впуске
ко RT0 287-298
3. Определение давления рабочего тела в конце такта впуска. Гидравлические потери во впускном трубопроводе
Ара = (р2 |
+ |
„2 |
ро10"6 |
ОЛ2 |
|
= 3 — • 1,169 • 10"6 = 0,0112 МПа. |
Давление рабочего тела в конце такта впуска
Ра=Ро-АРа = 0,10 - 0,0112 = 0,0888 « 0,089 МПа.
Характерные значенияра находятся в пределах 0,080...0,095. 4. Определение коэффициента остаточных газов:
|
Т0 + АТ |
рг |
_ 298+5 |
0,12 |
= Q Q 5 3 1 |
' |
Тг |
гра-рг |
1000 |
9 0,089-0,12 |
' |
Характерные значения у находятся в пределах 0,04...0,06. 5. Определение температуры заряда в конце такта впуска:
_Т0 + АТ + щцуТг = 298+5 +1,01• 1,03 • 0,0534•:1000 =
1 + 7Ф, 1+0,0534 1,03
Характерные значения Та находятся в пределах 310...340 К.
6. Определение коэффициента наполнения.
Коэффициент наполнения г^ рассчитывается по заданным значениям />о, TQi 6, AT, ЕР, И ПО ранее рассчитанным значениямра9 Та9 у: