![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
solncemetod
.pdf![](/html/2706/299/html_JEg2BqStHZ.J7C6/htmlconvd-oZ1rFS11x1.jpg)
колекторах зазвичай використовується матове скло з низьким вмістом заліза, яке пропускає значну частину сонячного світла, що надходить на колектор. Дно і бічні стінки колектора покривають теплоізоляційним матеріалом, що також знижує теплові втрати. Розрізняють рідинні і повітряні плоскі колектори. Коефіцієнт корисної дії високопродуктивних плоских сонячних колекторів досягає 65%.
Рис. 4 – Будова плоского сонячного колектора
Однією з можливих схем реалізації системи сонячного теплопостачання на основі сонячних колекторів є інтегрований колектор ("ємнісний" або "термосифонний колектор"), який поєднує колектор з теплоакумулюючим баком, в якому нагрівається і зберігається невелика порція води (рис. 5). Такі колектори можуть використовуватися самостійно, або для попереднього нагрівання води, яка потім нагрівається до потрібної температури в традиційних установках, наприклад, в газових колонках. Термосифонний колектор представляє систему з природною циркуляцією теплоносія і не включає елементи з рухомими частинами (насоси), що дає змогу мінімізувати потребу у техобслуговуванні і експлуатаційні витрати [3].
11
![](/html/2706/299/html_JEg2BqStHZ.J7C6/htmlconvd-oZ1rFS12x1.jpg)
Рис. 5 – Інтегрований сонячний колектор
Незасклений колектор (абсорбер) – є конструктивно найпростішим сонячним колектором, який складається лише з абсорбера (рис. 6). Абсорбер не має ізоляції та світлопрозорого покриття, виготовляється з пластмас, таких як етилен-пропілен-дієн-мономер (EPDM) або поліпропілен (PPH) [2, 4]. Такі сонячні колектори призначені для нагріву води і характеризуються простотою, невисокою вартістю, довговічністю, а також відсутністю корозії. Головною відмінністю абсорберів від інших видів колекторів є їх підвищений конвективний теплообмін з навколишнім середовищем, що обмежує граничну температуру нагріву води. Однак у випадках, коли температура теплоносія незначно перевищує температуру навколишнього середовища, даний колектор характеризується високою ефективністю, за рахунок високого оптичного ККД, що обумовлено відсутністю світлопрозорого покриття.
Рис. 6 – Незасклений колектор (абсорбер)
12
![](/html/2706/299/html_JEg2BqStHZ.J7C6/htmlconvd-oZ1rFS13x1.jpg)
Трубчасті вакуумні колектори відрізняються використанням вакууму для теплоізоляції абсорбера, що дає змогу досягти більш високої температури теплоносія. Основним компонентом вакуумного колектора є скляна трубка, що знаходиться всередині іншої скляної трубки, простір між якими ізольовано вакуумом – тиск може досягати 0,1 Па і підтримуватися більше 100 років. У більшості випадків, зовнішній діаметр трубки складає 2-5 см, а внутрішній 1-2 см, селективне покриття нанесено на зовнішню поверхню внутрішньої трубки. Вакуумні колектори складаються з декількох рядів паралельних скляних трубок та можуть бути модульними, що дає змогу змінювати кількість елементів у відповідності до реальної потреби (рис. 7).
Сонячна радіація проходить крізь зовнішню скляну трубку, потрапляє на трубку-поглинач, де перетворюється в теплоту, яка передається теплоносію, що протікає по трубці. Нагріта рідина циркулює через теплообмінник і віддає теплоту воді, що міститься в баку-накопичувачі. Вакуум в скляній трубці забезпечує високу якість теплоізоляції абсорбера, що знижує втрати теплоти. Зовнішня скляна трубка також захищає поглинач і тепловідвідну трубку від несприятливих зовнішніх впливів. Така конструкція дає змогу досягти робочих характеристик, що перевершують будь-який інший вид сонячного колектора. Температура нагрівання в таких колекторах може перевищувати 200 °С [5].
Рис. 7 – Трубчатий вакуумний колектор
13
![](/html/2706/299/html_JEg2BqStHZ.J7C6/htmlconvd-oZ1rFS14x1.jpg)
Фокусуючі колектори. Фокусуючі колектори (концентратори (рис. 8)) використовують дзеркальні поверхні для концентрації сонячної енергії на поглиначі, завдяки чому досягається значно вища густина потоку випромінювання. В залежності від конструкції відбивача, сонячне випромінювання може концентруватися у фокусній точці, або вздовж тонкої фокальній лінії. Концентроване сонячне випромінювання падає на поглинач (теплоприймач), де відбувається його перетворення в теплову енергію та її подальша передача теплоносію, який циркулює через теплоприймач. Температура, яка може досягатися у колекторах такого типу значно вища, ніж у плоских колекторах, однак вони можуть концентрувати тільки пряме сонячне випромінювання, що призводить до погіршення показників в туманну або хмарну погоду. Такі колектори-концентратори найбільш широко використовують в регіонах з високою інсоляцією – розташованих близько до екватора і в пустельних районах.
Рис. 8 – Типи концентраторів
Співвідношення між виробленням теплоти від геліоколекторних установок і потребою в енергії.
Геліоколекторні установки для гарячого водопостачання (ГВП).
Використання сонячної енергії для прямого нагрівання води характеризується високою ефективністю: у той час, як масові фотоелектричні системи мають ефективність близько 15%, сонячні теплові системи досягають ККД 50–90%. Потреба в тепловій енергії для гарячого водопостачання у літню пору року може майже повністю забезпечуватися
14
![](/html/2706/299/html_JEg2BqStHZ.J7C6/htmlconvd-oZ1rFS15x1.jpg)
геліоустановкою. Співвідношення між виробленням енергії геліоколекторною установкою і річною потребою в тепловій енергії для ГВП показано на рисунку 9. Як видно з рис. 9, при проектуванні систем цілорічного гарячого водопостачання, необхідно передбачити можливість покриття потреби у тепловій енергії за рахунок традиційних джерел у зимовий період та на випадок тривалих періодів погіршення погодних умов.
Рис. 9 – Співвідношення між виробітком енергії геліоколекторною установкою та річною потребою в тепловій енергії для ГВП
Геліоколекторні установки для ГВП та системи опалення.
Геліоколекторні установки також застосовуються у комплексних системах гарячого водопостачання та сонячного опалення. У той же час, слід враховувати, що робота геліоустановки можлива лише за умови, що температура теплоносія у геліоколекторі перевищує температуру у зворотному трубопроводі системи опалення. Тому їх застосування є найбільш виправданим для опалювальних приладів з великою площею нагріву і низькими температурами в системі або для систем підлогового опалення, а також у комплексі з установками підвищення потенціалу низькопотенційних джерел енергії, зокрема, на основі теплових насосів. За умови правильного проектування та монтажу, геліосистема покриває до 30% сумарної річної потреби в енергії для гарячого водопостачання та опалення.
15
![](/html/2706/299/html_JEg2BqStHZ.J7C6/htmlconvd-oZ1rFS16x1.jpg)
Співвідношення між виробленням енергії геліоколекторною установкою і річною потребою в тепловій енергії для ГВП та опалення показано на рисунку 10.
Рис. 10 – Співвідношення між виробітком енергії геліоколекторною установкою та річною потребою в тепловій енергії для ГВП та опалення
"a" – потреба в енергії (реальне споживання); "b" – вироблення енергії геліоустановкою; "M" – місяць;
"Q" – теплова енергія;
– надлишок сонячної енергії;
– використовувана сонячна енергія (покриття потреби в енергії за рахунок Сонця);
– потреба в енергії (використання додаткового нагрівання).
*Дані являють собою орієнтовні значення і наведені для визначених умов:
–Орієнтація фасадів на південь
–Кут нахилу геліоколекторів від 35° до 45° [6].
16
![](/html/2706/299/html_JEg2BqStHZ.J7C6/htmlconvd-oZ1rFS17x1.jpg)
Методика розрахунку характеристик плоского сонячного колектора
1.Ескіз сонячного колектора з розмірами виконується у форматі А4 і розташовується у додатку пояснювальної записки.
2.Розрахунок зовнішніх умов експлуатації сонячного колектора: Середньодобова сонячна радіація:
H (n) = A + B COS 2π (n − 173) , МДж/(м2.доб),365
де A = 19,25 − 0,135 ϕ , МДж/(м2.доб),
B= 0,82 + 0,155 ϕ , МДж/(м2.доб),
ϕ− географічна широта місцевості;
n − порядковий день року.
Тут аргумент функції косинуса обчислюється у радіанах. Схилення Сонця:
|
284 + n |
|
δ = 23,5 360 |
|
, град |
|
||
|
365 |
Тут аргумент функції синуса обчислюється в градусах. Тривалість дня (або фотоперіод):
N = 2 ARCCOS(− tg (ϕ ) tg (δ )), год
15
Максимальна густина потоку сонячної радіації (інтегральний потік випромінювання, що переноситься через одиницю поверхні) на горизонтальну поверхню:
H |
MAX |
= |
H (n) π |
, Вт/м |
2 |
г |
2 3600 N |
|
|||
|
|
|
|
|
Час сходу Сонця:
t = 12,27 − 0,52N , год.
сх
Тривалість періоду, що обчислюється з часу після сходу Сонця:
t′ = t − t , год., (t = 8...12)
сх
Густина потоку сонячної радіації на горизонтальну поверхню за годину:
17
![](/html/2706/299/html_JEg2BqStHZ.J7C6/htmlconvd-oZ1rFS18x1.jpg)
|
MAX |
|
π t′ |
, Вт/м |
2 |
|
H г = H |
г |
SIN |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
N |
|
|
Температура навколишнього середовища:
Ta = A + 5B , оС tgϕ
де при п = 0...166 А = (0, 033п)2 − 0, 0221п − 9,92;
при п = 167...225 А = 2, 723п − (0, 0826 п)2 − 246, 4;
при п = 226...365 А = (0, 0255п)2 − 0, 626п + 131, 6;
π (N − t′ + 1) |
||
B = SIN |
|
|
|
||
|
N |
|
Тут аргумент функції синуса обчислюється у радіанах.
3. Обчислюємо коефіцієнт відведення тепла від сонячного колектора: Температура поглинальної пластини попередньо:
T |
= T |
+ 10 |
пл |
T 1 |
|
де TT 1 − температура теплоносія на вході до колектора,°С.
Коефіцієнт конвективної тепловіддачі від поверхні зовнішнього скла до навколишнього середовища визначається:
αс− н = 5,7 + 3,8υ , Вт/(м2.К)
де υ − швидкість вітру, можна прийняти υ = 5 м/с.
Коефіцієнт теплопередачі для втрат тепла через верхню поверхню сонячного колектора, Вт/ (м2.К):
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
1 |
|
|
|
σ |
|
(T + T )(T 2 |
+ T 2 ) |
|
|
|
|||||||
вп |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
||||||||||||
kнс = |
|
|
|
|
|
+ |
|
+ |
|
|
пл |
a |
пл |
|
a |
|
|
, |
|||||
|
344 |
T |
− T |
0.31 |
αс−н |
|
|
|
|
|
−1 |
|
|
2z + f − 1 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
пл |
a |
|
|
[ |
|
|
( |
)] |
|
|
|
|
|
− z |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
z + f |
|
ε пл |
+ 0,0425z 1 − ε |
пл |
+ |
εc |
|
||||||||||||||
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
пл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт/(м2.К)
де z − кількість прозорих покриттів;
f − функція, яка визначається наступним чином
f = (1 − 0,04α |
c −н |
+ 5 10−4 α 2 )(1 + 0,058z ) |
|
с−н |
18
![](/html/2706/299/html_JEg2BqStHZ.J7C6/htmlconvd-oZ1rFS19x1.jpg)
εпл |
− ступінь чорноти пластини; |
εс |
− ступінь чорноти прозорого покриття; |
σ 0 |
− стала Стефана-Больцмана, σ 0 = 5,670 10−8 Вт/ (м2 К4). |
Коефіцієнт теплопередачі для втрат тепла через верхню поверхню сонячного колектора з урахуванням його нахилу
|
kнс,β |
= kнс [1 − (β − 45)(0,00259 − 0,00144εпл )], Вт/(м К) |
||
|
вп |
вп |
|
2. |
Коефіцієнт теплопередачі через нижню поверхню сонячного колектора |
||||
|
|
нп |
λ′′ |
2. |
|
|
|
із |
|
|
|
kнс = |
|
, Вт/(м К) |
|
|
′′ |
||
де λіз |
|
|
δіз |
|
,δіз − відповідно теплопровідність та товщина шару теплової ізоляції |
||||
′′ |
′′ |
|
|
|
нижньої поверхні.
Коефіцієнт теплопередачі через бокову поверхню сонячного колектора
|
бп |
λ′ |
2. |
|
|
із |
|
|
kнс = |
′ |
, Вт/(м К) |
де λіз |
|
δіз |
|
,δіз − відповідно теплопровідність та товщина шару теплової ізоляції |
|||
′ |
′ |
|
|
бокової поверхні сонячного колектора.
Повний коефіцієнт теплопередачі через стінки сонячного колектора
kсум = kнсвп,β + kнснп + kнсбп , Вт/(м2.К)
4. Знаходимо коефіцієнт ефективності сонячного колектора: Співвідношення коефіцієнта теплопередачі до теплопровідності ребра (поглинальної пластини)
m = |
k |
|
сум |
||
|
||
|
λpδ p |
де λp − теплопровідність ребра;
δ p − товщина ребра.
Ефективність ребра
F = th[m(s − d )/ 2] , m(s − d )/ 2
19
![](/html/2706/299/html_JEg2BqStHZ.J7C6/htmlconvd-oZ1rFS20x1.jpg)
де s − крок розміщення труб, м; d − зовнішній діаметр труби, м.
Ефективність колектора
|
|
|
F ′ = |
1 k |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
сум |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
+ |
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
[d + (s − d )F ] |
|
|
|||||||
|
|
|
|
k |
|
λ πd α |
|
||||||
|
|
|
|
|
сум |
|
шв |
|
i p1 |
||||
де λшв |
− теплопровідність зварного шва, Вт/ (м К); |
|
|
|
|||||||||
α |
p1 |
− коефіцієнт тепловіддачі від стінки труби до рідини, Вт/ (м2 К); |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
di |
− внутрішній діаметр труби, м. |
|
|
|
|
|
|
Коефіцієнт тепловіддачі від стінки труби до рідини визначається з критеріальних рівнянь вигляду для ламінарною режиму течії рідини при Rе > 10.
|
di |
|
0, 4 |
|
PR |
0, 25 |
||
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||
|
0,33 |
|
p |
|
|
|||
Nu = 1,4 RE |
|
|
PRp |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
|
l |
|
|
|
|
PRc |
|
де Nu = α p1di − число Нусельта;
λ p
l − довжина трубки, м;
RE = udi nтруб − число Рейнольдса;
ν
G
u = − швидкість руху рідини, м/с;
ρ πdi2
4
nтруб − кількість труб в колекторі;
ν− кінематична в’язкість води за даних умов;
ρ− густина води за даних умов;
PR − число Прандтля.
Для турбулентного режиму течії рідини при Rе > 1·104
|
0,8 |
|
0,33 |
PR |
|
0, 25 |
|
Nu = 0,021RE |
|
|
p |
||||
|
|
PRp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PRc |
20