Теоретическое среднее индикаторное давление
, где - площадь диаграммы . Величина очень близка к величине .
Скругление индикаторной диаграммы осуществляется на основании следующих соображений и расчетов. Т.к. рассчитываемый двигатель достаточно быстроходен ( об/мин), то фазы газораспределения необходимо устанавливать с учетом получения хорошей очистки цилиндра от отработавших газов и обеспечения дозарядки в пределах, принятых в расчете. В связи с этим начало открытия впускного клапана (точка ) устанавливается за до прихода поршня в в.м.т., а закрытие (точка ) – через после прохода поршнем в.м.т.; начало открытия выпускного клапана (точка ) принимается за до прихода поршня в н.м.т., а закрытие (точка ) – через после прохода поршнем в.м.т. Учитывая быстроходность двигателя, угол опережения зажигания принимается равным , а продолжительность периода задержки воспламенения .
В соответствии с принятыми фазами газораспределения и углом опережения зажигания определяют расположение точек , , , , и по формуле для перемещения поршня:
,
где - отношение радиуса кривошипа к длине шатуна.
Расчеты ординат точек , , , , и приведены в таблице:
Обозначение точек |
Положение точек |
|
|
Расстояние точек от в.м.т. (АХ), мм |
|
до в.м.т. |
18 |
0,0626 |
2,22 |
|
после в.м.т. |
25 |
0,1191 |
4,23 |
|
после в.м.т. |
120 |
1,6069 |
57,04 |
|
до в.м.т. |
35 |
0,2277 |
8,08 |
|
до в.м.т. |
30 |
0,1696 |
6,02 |
|
до н.м.т. |
125 |
1,6692 |
59,26 |
Положение точки определяется из выражения
,
.
Действительное давление сгорания
,
.
Нарастание давления от точки до составляет 5,4959-1,938=3,558 МПа или 3,558/10=0,356 МПа/град п.к.в., где 100 – положение точки по горизонтали.
Соединяя плавными кривыми точки и , и и далее с точкой и кривой расширения, и и линией выпуска , получим скругленную действительную индикаторную диаграмму .
Тепловой баланс
Общее количество теплоты, введенной в двигатель с топливом .
Теплота, эквивалентная эффективной работе за 1 с .
, об/мин |
1000 |
3200 |
5800 |
6000 |
, кВт |
5,8678 |
19,9706 |
28,9672 |
28,5645 |
, кг/ч |
1,6665 |
5,0326 |
8,7191 |
8,9978 |
, Дж/с |
20336 |
61413 |
106400 |
109800 |
, Дж/с |
5868 |
19971 |
28967 |
28564 |
Теплота, передаваемая охлаждающей среде
, где - коэффициент пропорциональности, - показатель степени для четырехтактных двигателей. Будем считать при , а на остальных скоростных режимах . Примем .
При ,
при ,
при ,
при .
Теплота, унесенная с отработанными газами
,
где , .
Значение кДж/(кмоль град) – теплоемкость свежего заряда определена методом интерполяции по таблице для воздуха при .
Величина – теплоемкость остаточных газов определена по таблице методом интерполяции при соответствующих значениях и (при ) и – на остальных скоростных режимах.
, об/мин |
1000 |
3200 |
5800 |
6000 |
, 0С |
613 |
733 |
796 |
791 |
|
24,197 |
25,043 |
25,300 |
25,308 |
При
при
при
при
Теплота, потерянная из-за химической неполноты сгорания топлива:
.
При ,
при ,
при ,
при .
Неучтенные потери теплоты .
При ,
при ,
при ,
при .
Составляющие теплового баланса представлены в таблице 1.
Таблица 1
Составляющие теплового баланса |
Частота вращения двигателя, об/мин |
|||||||
1000 |
3200 |
5800 |
6000 |
|||||
, Дж/с |
, % |
, Дж/с |
, % |
, Дж/с |
, % |
, Дж/с |
, % |
|
Теплота, эквивалентная эффективной работе |
5868 |
28,86 |
19971 |
32,52 |
28967 |
27,22 |
28564 |
26,01 |
Теплота, передаваемая охлаждающей среде |
5104 |
25,10 |
19804 |
32,25 |
29150 |
27,40 |
29799 |
27,14 |
Теплота, унесенная с отработанными газами |
4529 |
22,27 |
17919 |
29,18 |
34038 |
31,99 |
34910 |
31,79 |
Теплота, потерянная из-за химической неполноты сгорания топлива |
4011 |
19,72 |
3461 |
5,63 |
5997 |
5,64 |
6188 |
5,64 |
Неучтенные потери теплоты |
824 |
4,05 |
258 |
0,42 |
8248 |
7,75 |
10339 |
9,42 |
Общее количество теплоты, введенное в двигатель с топливом |
20336 |
100 |
61413 |
100 |
106400 |
100 |
109800 |
100 |